Seite 1/65 Anmelder: SMS group GmbH Unser Zeichen: P80649DE 26. Oktober 2022 Kühlmodul, Kühlgruppe, Kühlsystem, Verfahren, warmgewalztes metallisches bandförmiges Produkt und Verwendung Die Erfindung betrifft ein Kühlmodul, eine Kühlgruppe, ein Kühl- system ein Verfahren, ein warmgewalztes metallisches bandförmi- ges Produkt und eine Verwendung. Das hier beschriebene Kühlmodul zum Kühlen eines bandförmigen Produkts, insbesondere eines warmgewalzten metallischen band- förmigen Produkts, weist wenigstens einen Kühlbalken mit einer Kühlmittelkammer und mehreren kommunizierend mit der Kühlmit- telkammer verbundenen Kühlmittelauslassrohren zum Aufbringen ei- nes flüssigen Kühlmittels auf das bandförmige Produkt auf und kann zum Kühlen desselbigen verwendet werden. Für die Herstellung von flachen bzw. bandförmigen Metallproduk- ten, insbesondere Metallbändern oder Metallblechen, ist es be- kannt eine Kühlung der Metallprodukte unter Verwendung von Kühlbalken vorzusehen, die sich über die Breite einer Förder- strecke erstrecken, entlang der die Metallprodukte transportiert werden. Hierzu kann der Kühlbalken eine Kühlmittelkammer auf- weisen, die mit dem flüssigen Kühlmittel versorgt wird und von der mehrere Kühlmittelauslassrohre zum Austretenlassen des Kühl- mittels abgehen, insbesondere zum Aufbringen des Kühlmittels auf das bandförmige Produkt. Derartige Kühlbalken können Bestandteil eines Kühlmoduls und/oder einer Kühlgruppe und/oder eines Kühl- systems sein. Seite 2/65 P80649DE Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, dem Stand der Technik eine Verbesserung oder eine Alternative zur Verfügung zu stel- len. Nach einem ersten Aspekt der Erfindung löst die Aufgabe ein Kühlmodul einer Kühlvorrichtung zum Kühlen eines warmgewalzten metallischen bandförmigen Produkts mit einem Kühlmittel aufwei- send: - wenigstens einen Kühlbalken mit einer Kühlmittelkammer und einer Mehrzahl fluidkommunizierend mit der Kühlmittelkammer verbundenen Kühlmittelauslassrohren aufweisend jeweils zu- mindest eine Kühlmittelauslassöffnung zum Aufbringen des Kühlmittels auf das bandförmige Produkt; - wenigstens einen zumindest mittelbar fluidkommunizierend mit der Kühlmittelkammer verbundenen Kühlmittelzulauf, wo- bei der Kühlmittelzulauf dazu eingerichtet ist, zumindest mittelbar fluidkommunizierend mit einem Kühlmittelreservoir verbunden zu werden, wobei das Kühlmittelreservoir zum Be- reitstellen einer Druckdifferenz zwischen dem Kühlmittel- reservoir und der Kühlmittelauslassöffnung eingerichtet ist; - wenigstens ein Kühlmittelventil, wobei das Kühlmittelventil zwischen dem Kühlmittelzulauf und der Kühlmittelkammer an- geordnet ist; - wobei das Kühlmodul unter dem Einfluss der Druckdifferenz bei sprungartiger vollständiger Öffnung des Kühlmittelven- tils ein zeitvariantes Verhalten einer Kühlmittelgeschwin- digkeit in der Kühlmittelauslassöffnung aufweist, welches mit einer zeitvarianten Sprungfunktion aufweisend eine Ver- zugszeit und eine Ausgleichszeit beschreibbar ist; und - wobei die Summe aus der Verzugszeit und der Ausgleichszeit kleiner oder gleich 3,0 s beträgt, bevorzugt kleiner oder gleich 2,0 s und besonders bevorzugt kleiner oder gleich Seite 3/65 P80649DE Begrifflich sei hierzu Folgendes erläutert: Zunächst sei ausdrücklich darauf hingewiesen, dass im Rahmen der hier vorliegenden Patentanmeldung unbestimmte Artikel und Zah- lenangaben wie „ein“, „zwei“ usw. im Regelfall als „mindestens“- Angaben zu verstehen sein sollen, also als „mindestens ein…“, „mindestens zwei …“ usw., sofern sich nicht aus dem jeweiligen Kontext ausdrücklich ergibt oder es für den Fachmann offensicht- lich oder technisch zwingend ist, dass dort nur „genau ein …“, „genau zwei …“ usw. gemeint sein können. Im Rahmen der hier vorliegenden Patentanmeldung sei der Ausdruck „insbesondere“ immer so zu verstehen, dass mit diesem Ausdruck ein optionales, bevorzugtes Merkmal eingeleitet wird. Der Aus- druck ist nicht als „und zwar“ und nicht als „nämlich“ zu ver- stehen. Unter einer „Kühlvorrichtung“ kann eine Anlage verstanden wer- den, welche zum Kühlen eines flachen und/oder bandförmigen Me- tallprodukts unter Verwendung eines flüssigen Kühlmittels eingerichtet ist, insbesondere eines warmgewalzten metallischen bandförmigen Produkts. Dabei ist vorgesehen, dass das metallische bandförmige Produkt auf einer Förderstrecke in einer Transportrichtung derart ge- fördert werden kann, dass es mit der Kühlvorrichtung in einen Wirkzusammenhang geraten kann, insbesondere durch einen Wirkzu- sammenhang mit einem designiert aus der Kühlvorrichtung austre- tenden flüssigen Kühlmittel. Hierzu kann das metallische bandförmige Produkt an zumindest einem Kühlbalken der Kühlvor- richtung vorbei- und/oder zwischen zumindest zwei Kühlbalken der Kühlvorrichtung hindurchgefördert werden. Die Kühlvorrichtung kann zumindest einen oberhalb des metalli- schen bandförmigen Produkts angeordneten Kühlbalken aufweisen, Seite 4/65 P80649DE insbesondre einen oder mehrere erste Kühlbalken, dem das flüs- sige Kühlmittel über einen Kühlmittelzulauf zugeführt wird, wo- bei sich der Kühlbalken vorzugsweise im Wesentlichen quer zur Transportrichtung erstreckt und vorzugsweise eine Mehrzahl von Kühlmittelauslassrohren aufweist, über welche das flüssige Kühl- mittel mit dem metallischen bandförmigen Produkt in Wirkzusam- menhang gebracht werden kann. Analog kann die Kühlvorrichtung zumindest einen unterhalb des metallischen bandförmigen Produkts angeordneten Kühlbalken auf- weisen, insbesondere einen oder mehrere zweite Kühlbalken, wel- cher dazu eingerichtet ist, das flüssige Kühlmittel mit dem metallischen bandförmigen Produkt in einen Wirkzusammenhang zu bringen. In Förderrichtung des metallischen bandförmigen Produkts kann die Kühlvorrichtung eine Mehrzahl von Kühlbalken aufweisen, wel- che oberhalb und/oder unterhalb des metallischen bandförmigen Produkts angeordnet sein können. Ein oder mehrere Kühlbalken einer Kühlvorrichtung können in ei- nem oder mehreren Kühlmodulen und/oder einer oder mehreren Kühl- gruppen und/oder einem oder mehreren Kühlsystemen organisiert und/oder angeordnet sein. Während ein Kühlmodul eine Mehrzahl von Kühlbalken aufweisen kann, welche zumindest mittelbar über eine gemeinsame Kühlmo- dulverzweigung mit Kühlmittel gespeist werden können, kann eine „Kühlgruppe“ eine Mehrzahl von Kühlmodulen aufweisen, welche zu- mindest mittelbar über eine gemeinsame Kühlgruppenverzweigung mit Kühlmittel gespeist werden können. Eine Mehrzahl von Kühl- modulen einer Kühlgruppe kann insbesondere mit unterschiedlichen Einstellwerten betrieben werden, insbesondere unterschiedlichen Volumenströmen des aus einer jeweils zugehörigen Kühlmittelaus- lassöffnung ausströmenden flüssigen Kühlmittels. Seite 5/65 P80649DE Ein „Kühlsystem“ weist neben zumindest einem Kühlmodul und/oder zumindest einer Kühlgruppe zumindest ein Kühlmittelreservoir und zumindest einen „Hauptkühlmittelzulauf“ auf, wobei der zumindest eine Hauptkühlmittelzulauf zumindest mittelbar fluidkommunizie- rend mit dem zumindest einen Kühlmittelreservoir und dem zumin- dest einen Kühlmodul und/oder der zumindest einen Kühlgruppe verbunden ist. Vorzugsweise weist ein Kühlsystem eine übergeordnete elektroni- sche Steuerungs- und/oder Regeleinheit auf, wobei die überge- ordnete elektronische Steuerungs- und/oder Regeleinheit zur Steuerung und/oder Regelung des Kühlsystems eingerichtet ist. Die übergeordnete elektronische Steuerungs- und/oder Regelein- heit kann dazu eingerichtet sein, zumindest ein Kühlmittelventil zu steuern und/oder zu regeln. Alternativ kann die übergeordnete elektronische Steuerungs- und/oder Regeleinheit mit zumindest einer elektronische Steuerungs- und/oder Regeleinheit datenver- bunden sein, wobei die elektronische Steuerungs- und/oder Re- geleinheit zur Steuerung und/oder Regelung des Kühlmoduls und/oder einer Kühlgrupe eingerichtet ist. Ein Kühlmittelreservoir ist zur Speicherung und/oder Bereitstel- lung von Kühlmittel eingerichtet. Unter einem „Kühlmittel“ wird ein Fluid verstanden, welches zum Kühlen des metallischen bandförmigen Produkts eingesetzt werden kann, wobei das Kühlmittel unterschiedliche Temperaturzustände aufweisen kann. Insbesondere kann das Kühlmittel ein gasförmiger und/oder flüssiger Stoff oder ein gasförmiges und/oder flüssiges Stoffgemisch sein. Hier ist vorgesehen, dass das Kühlmittel zu- mindest überwiegend flüssig aus einer Kühlmittelauslassöffnung ausströmt. Durch einen Wärmestrom von dem metallischen bandför- migen Produkt auf das Kühlmittel kann das Kühlmittel zumindest teilweise verdampfen. Seite 6/65 P80649DE Im flüssigen Zustand wird das Kühlmittel als inkompressibel be- trachtet. Ein „Kühlbalken“ besteht im Wesentlichen aus einer sich im We- sentlichen längserstreckenden Kühlmittelkammer, einer Mehrzahl fluidkommunizierend mit der Kühlmittelkammer verbundenen und in der Längserstreckungsrichtung des Kühlbalkens hintereinander oder paarweise hintereinander angeordneten Kühlmittelauslass- rohren und einer Kühlmitteleinlassöffnung. Die „Kühlmittelkammer“ ist zur Relaxation des Drucks des desig- niert durch die Kühlmitteleinlassöffnung in den Kühlbalken ein- strömenden Kühlmittels eingerichtet, wodurch eine überwiegend gleichmäßige Verteilung eines Kühlmittelvolumenstroms aus der Kühlmittelkammer auf die Kühlmittelauslassrohre erreicht werden kann. Bei einer Mehrzahl von mit einer Kühlmittelkammer unmit- telbar fluidverbundenen Kühlmittelauslassrohren kann am Übergang zwischen der Kühlkammer und zumindest einem Kühlmittelauslass- rohr ein Mittel für einen hydraulischen Abgleich vorgesehen sein, welches dazu eingerichtet ist, die aus einer Mehrzahl von mit der Kühlkammer unmittelbar fluidverbundenen Kühlmittelaus- lassrohren designiert ausströmenden Teilkühlmittelvolumenströme mengenmäßig zu harmonisieren. Unter einem „Kühlmittelauslassrohr“ wird ein rohrförmiger Fort- satz des Kühlbalkens verstanden, welcher zum Austretenlassen des Kühlmittels aus dem Kühlbalken durch eine „Kühlmittelauslass- öffnung“ eingerichtet ist. Ein Kühlmittelauslassrohr kann vor- zugsweise mit der Kühlmittelkammer verschweißt oder verschraubt sein oder anderweitig mit der Kühlmittelkammer verbunden sein. Ein Kühlmittelauslassrohr kann sich geradlinig erstrecken. Al- ternativ kann sich ein Kühlmittelauslassrohr J-förmig erstrecken und/oder schwanenhalsähnlich ausgeformt sein. Seite 7/65 P80649DE Unter einem „Kühlmittelventil“ wird eine Vorrichtung zur Steue- rung einer Durchflussmenge des Kühlmittels in einem Kühlmittel- verschlussbereich des Kühlmittelventils verstanden, wobei ein Kühlmittelverschlussbereich vollständig abgesperrt werden kann. Ein Kühlmittelventil kann zumindest mittelbar elektrisch und/oder elektronisch verstellbar sein. Insbesondere kann ein Kühlmittelventil als Kühlmittelregelventil ausgebildet sein, welches dazu eingerichtet ist, eine Durchflussmenge des Kühl- mittels auf einen extern vorgegebenen Sollwert zu regeln. Ein Kühlmittelventil kann eine Datenschnittstelle aufweisen, die dazu eingerichtet ist, das Kühlmittelventil mit einer elektro- nischen Datenverarbeitungs- und –auswerteeinheit zu verbinden, wobei die elektronische Datenverarbeitungs- und –auswerteeinheit zur Steuerung und/oder Regelung des Kühlmittelventils eingerich- tet ist. Vorzugsweise ist ein größtmöglicher freier Querschnitt eines Kühlmittelventils, insbesondere der ein Kühlmittelverschlussbe- reich, größer oder gleich einer Nennweite eines Kühlmittelzu- laufs und/oder einer Nennweite einer Kühlmitteleinlassöffnung eines Kühlbalkens und/oder einer Nennweite einer Kühlmittelkam- mer eines Kühlbalkens. Als „Kühlmodul“ wird eine Einheit aus wenigstens einem Kühlbal- ken, wenigstens einem Kühlmittelventil und wenigstens einem „Kühlmittelzulauf“ zur Versorgung des Kühlmoduls mit Kühlmittel verstanden. Vorzugsweise ist genau ein Kühlmittelventil zumindest mittelbar mit genau einem Kühlbalken fluidverbunden. Seite 8/65 P80649DE Unter einem „Kühlmittelzulauf“ kann ein Bereich eines Kühlmit- telführungsmittels verstanden werden, welcher unmittelbar mit einem Kühlmittelventil fluidverbunden ist, insbesondere ein Ein- laufbereich des Kühlmittelventils, insbesondere ein freier Quer- schnitt eines Kühlmittelventilflansches, insbesondre desjenigen Kühlmittelventilflansches, welcher auf der komplementären Seite zu der mit dem Kühlbalken fluidkommunizierenden Seite des Kühl- mittelventils angeordnet ist. Alternativ kann unter einem Kühl- mittelzulauf ein Bereich eines Kühlmittelrohres verstanden werden, welches unmittelbar mit dem Kühlmittelventil fluidver- bunden ist. Ein Kühlmittelzulauf kann dazu eingerichtet sein, zumindest mit- telbar mit einem Kühlmittelreservoir zur Speicherung und/oder Bereitstellung von Kühlmittel fluidverbunden zu werden. Unter einer „Druckdifferenz“ wird eine Totaldruckdifferenz zwi- schen der Spiegelhöhe des Kühlmittelreservoirs und einer Kühl- mittelauslassöffnung eines Kühlmoduls verstanden. Die Totaldruckdifferenz kann bei einer für das Kühlmittel pas- sierbaren Verbindung zwischen dem Kühlmittelreservoir und zu- mindest einem Kühlmittelauslassrohr aus einem Unterschied der geodätischen Höhe zwischen der Spiegelhöhe des Kühlmittelreser- voirs und einer Kühlmittelauslassöffnung eines Kühlmoduls und/oder aus Druckverlusten zwischen dem Kühlmittelreservoir und der Kühlmittelauslassöffnung des Kühlmoduls und/oder einer Druckänderung unter Verwendung einer Fördervorrichtung, insbe- sondere einer Hauptkühlmittelfördervorrichtung, resultieren. Vorzugsweise ist die Druckdifferenz größer oder gleich 3 ∙ 10 ^{^} ^^ ^{⁄ (} ^ ∙ ^ ^{^)} , weiterhin vorzugsweise ist die Druckdifferenz grö- ßer oder gleich 4 ∙ 10 ^{^} ^^⁄ (^ ∙ ^ ^{^} ), bevorzugt ist die Druckdifferenz Seite 9/65 P80649DE größer oder gleich 5 ∙ 10 ^{^} ^^ ^{⁄ (} ^ ∙ ^ ^{^)} und besonders bevorzugt ist die Druckdifferenz größer oder gleich 6 ∙ 10 ^{^} ^^⁄ (^ ∙ ^ ^{^} ). Unter einer „Kühlmittelgeschwindigkeit“ wird die querschnitts- gemittelte Geschwindigkeit in einem Bezugsquerschnitt der Kühl- vorrichtung zwischen dem Kühlmittelreservoir und einer Kühlmittelauslassöffnung eines Kühlmoduls verstanden. Vorzugsweise meint die Kühlmittelgeschwindigkeit die gemittelte Geschwindigkeit in einer Kühlmittelauslassöffnung eines Kühlmo- duls. Ein „zeitvariantes Verhalten“ meint ein Systemverhalten, dessen Systemantwort sowohl vom Beobachtungszeitpunkt als auch vom Zeitpunkt einer sprungartigen Änderung einer Stellgröße am Ein- gang des Systems abhängt. Insbesondere hängt die Kühlmittelge- schwindigkeit in einer Kühlmittelauslassöffnung des Kühlmoduls von einer Einstellung eines Kühlmittelventils, insbesondere ei- ner sprungartigen Verstellung des Kühlmittelventils, und der wirkenden Druckdifferenz ab. Eine „zeitvariante Sprungfunktion“ der Kühlmittelgeschwindig- keit über der Zeit beschreibt den Verlauf der Kühlmittelge- schwindigkeit in einer Kühlmittelauslassöffnung des Kühlmoduls in Abhängigkeit der Zeit nach einem sprungartigen Öffnen des zu der Kühlmittelauslassöffnung korrespondierenden Kühlmittelven- tils, wobei sich nach einer gewissen Zeit ein stationärer Zustand als Systemantwort einstellt. Bei der Bewertung des zeitvarianten Systemverhaltens anhand des zeitlichen Verlaufs bis zum Erreichen des stationären Zustands können insbesondere eine Ausgleichszeit und/oder eine Verzugs- zeit als systembedingte und damit charakteristische Größen der zeitvarianten Sprungfunktion betrachtet werden. Mit dem zeitva- Seite 10/65 P80649DE rianten Systemverhalten kann im Rahmen einer Regelung, insbe- sondere im Rahmen einer Regelung eines Kühlmoduls, eine Regel- strecke beschrieben werden. Die „Verzugszeit“ kann ein Maß für die Einflüsse höherer Ordnung auf ein zeitvariantes Systemverhalten darstellen und ergibt sich aus der zeitvarianten Sprungfunktion durch die nachfolgenden Schritte: - Bestimmung des Wendepunktes der zeitvarianten Sprungfunk- tion, insbesondere der Kühlmittelgeschwindigkeit; - Anlegen einer Tangente durch den Wendepunkt der zeitvari- anten Sprungfunktion; und - Bestimmen der Verzugszeit als Differenz zwischen dem Zeit- punkt an welchem die Tangente die Abszisse schneidet und dem Zeitpunkt der sprungartigen Änderung der Stellgröße, insbesondere der sprungartigen Öffnung des Kühlmittelven- tils. Die „Ausgleichszeit“ kann ein Maß für die Trägheit eines zeit- varianten Systemverhaltens darstellen, also ein Maß für die Ein- flüsse erster Ordnung auf ein zeitvariantes Systemverhalten, und ergibt sich aus der zeitvarianten Sprungfunktion durch die nach- folgenden Schritte: - Bestimmung des Wendepunktes der zeitvarianten Sprungfunk- tion, insbesondere der Kühlmittelgeschwindigkeit; - Anlegen einer Tangente durch den Wendepunkt der zeitvari- anten Sprungfunktion; - Bestimmen einer Asymptote an den sich nach der sprungarti- gen Änderung der Stellgröße ergebenden stationären Zustand des zeitvarianten Systemverhaltens; und - Bestimmen der Ausgleichszeit als Differenz zwischen dem Zeitpunkt an welchem die Tangente die Asymptote schneidet und dem Zeitpunkt an welchem die Tangente die Abszisse schneidet. Seite 11/65 P80649DE Unter einer „Kühlrate“ wird eine Geschwindigkeit verstanden, mit welcher ein warmgewalztes metallisches bandförmiges Produkt ab- gekühlt wird, wobei die Kühlrate in der Einheit K/s angegeben werden kann. Wird vorzugsweise ein warmgewalztes metallisches bandförmiges Produkt ausgehend von einer gemittelten Temperatur von 1.150 K mit einer konstanten Kühlrate von 50 K/s gekühlt, so weist es nach 10 s Kühlzeit eine gemittelte Temperatur von 650°K auf. Die Kühlrate steht unter anderem in einem Wirkzusammenhang zu der Kühlmittelmenge und der Dicke des metallischen bandförmigen Produkts. Steigt die Dicke des metallischen bandförmigen Pro- dukts während alle anderen Größen konstant bleiben, so nimmt die Kühlrate in Folge von Temperaturausgleichsprozessen in dem me- tallischen bandförmigen Produkt ab. Der Verlauf der Phasenumwandlung von Stahl hat einen Einfluss auf die Gefügezusammensetzung von Stahl. Die Gefügezusammenset- zung von Stahl hat wiederum einen Einfluss auf die Eigenschaften von Stahl. Der Verlauf der Phasenumwandlung von Stahl wird im Wesentlichen durch die Kühlrate und den zeitlichen Verlauf der Kühlrate be- stimmt. Vorzugsweise wird das warmgewalzte metallische Produkt in einer ersten Kühlphase aktiv mit einem Kühlsystem unter Ver- wendung eines flüssigen Kühlmittels bis zu einer ersten Ziel- temperatur gekühlt und in einer zweiten Kühlphase kühlt das warmgewalzte metallische Produkt passiv bis zum Erreichen der Umgebungstemperatur ab. Weiterhin vorzugsweise wird das warmge- walzte metallische Produkt kurz nach dem Erreichen der ersten Zieltemperatur aufgewickelt. Die Gefügezusammensetzung von Stahl, insbesondere der Ferritan- teil und/oder der Perlitanteil und/oder der Bainitanteil und/oder der Martensitanteil und/oder der Austenitanteil des Seite 12/65 P80649DE Stahlgefüges, und damit dessen Materialeigenschaften ergibt sich unter anderem aus der Kühlrate des Kühlsystems, der ersten Ziel- temperatur bis zu welcher aktiv gekühlt wird und der Legierungs- zusammensetzung des Stahls. Vorzugsweise kann dabei eine Kühlrate erreicht werden, die eine Perlitausscheidung vermindert oder verhindert, wodurch die Härte des Werkstoffs reduziert und damit die Umformbarkeit verbessert werden kann. Alternativ kann mit einer im Vergleich niedrigeren Kühlrate ein Perlitanteil in dem metallischen Gefüge erreicht werden oder gezielt eingestellt werden, welcher die Härte des warmgewalzten metallischen Pro- dukts erhöht. Das Warmwalzen eines warmgewalzten metallischen Produkts ist ein überwiegend kontinuierlicher Prozess, wobei die Walzgerüste ortsfest gelagert sind und das metallische Produkt zum Walzen durch die Walzgerüste gefördert wird. Entsprechend ist auch das aktive Kühlen nach dem Walzen mittels einem Kühlsystem ein kon- tinuierlicher Prozess, bei welchem das warmgewalzte metallische Produkt überwiegend kontinuierlich an zumindest einem ortsfesten Kühlbalken des Kühlsystems vorbei- und/oder zwischen zumindest zwei ortsfesten Kühlbalken des Kühlsystems hindurchgefördert wird. Entsprechend sind bei dem kontinuierlichen aktiven Kühlprozess eine Mehrzahl von Kühlmittelauslassöffnungen in Förderrichtung des metallischen bandförmigen Produkts vorbei an der und/oder durch die Kühlvorrichtung des Kühlsystems beteiligt, sodass der Verlauf der Kühlrate und damit auch die Eigenschaften des warm- gewalzten metallischen Produkts entlang der Förderrichtung durch eine Mehrzahl von Kühlbalken und Kühlmittelauslassöffnungen und den jeweils geförderten bzw. austretenden Kühlmittelmengen be- einflusst wird. Mit anderen Worten besteht ein Wirkzusammenhang zwischen den Eigenschaften eines warmgewalzten metallischen Produkts und den Seite 13/65 P80649DE aus einer Mehrzahl von Kühlmittelauslassöffnungen ausströmenden Kühlmittelvolumenströmen, insbesondere den aus einer Mehrzahl von in Förderrichtung angeordneten Kühlmittelauslassöffnungen ausströmenden Kühlmittelvolumenströmen, insbesondere den aus ei- ner Mehrzahl von in Förderrichtung angeordneten Kühlmittelaus- lassöffnungen jeweils abweichender Kühlbalken ausströmenden Kühlmittelvolumenströmen. Versuche haben gezeigt, dass bei vorteilhaftem zeitlichem Ver- lauf der Kühlrate entlang der Förderrichtung eines warmgewalzten metallischen Produkts zum Erreichen gleicher Materialeigenschaf- ten kostenintensive Legierungselemente anteilsmäßig reduziert werden können. Insofern ist es besonders vorteilhaft den zeit- lichen Verlauf der Kühlrate schnell und/oder präzise variieren zu können, insbesondere in einem Wirkzusammenhang zu einer Mehr- zahl auf die Kühlrate einwirkender Kühlbalken schnell und/oder präzise variieren zu können. Die Kühlrate weist Wirkzusammenhänge mit einer Mehrzahl physi- kalischer Effekte auf, wobei an dieser Stelle lediglich auf die- jenigen Wirkzusammenhänge eingegangen werden soll, welche sich besonders sensibel auf die Kühlrate auswirken. Es hat sich in Versuchen als vorteilhaft erwiesen, die Kühlrate im Wirkzusammenhang mit bereits einem Kühlbalken, insbesondere mit genau einem Kühlbalken, und damit einem ortsfesten desig- nierten Kühlmittelvolumenstrom präzise steuern und/oder regeln zu können. Weiterhin haben Versuche gezeigt, dass einige physikalisch mit der Kühlrate in einer Wirkverbindung stehenden Effekte eine be- sonders hohe Dynamik aufweisen, wodurch es sich unerwartet als besonders vorteilhaft erwiesen hat, einen ortsfesten designier- ten Kühlmittelvolumenstrom mit einer verbesserten Dynamik steu- ern und/oder regeln zu können, insbesondere im Wirkzusammenhang Seite 14/65 P80649DE mit bereits einem Kühlbalken, vorzugsweise mit genau einem Kühl- balken. Ein erster Wirkzusammenhang mit einer hohen Dynamik auf die Kühlrate besteht zu dem Leidenfrost-Effekt. Die Temperatur des warmgewalzten metallischen Produkts vor Eintritt in die Kühl- vorrichtung liegt regelmäßig oberhalb der Leidenfrost-Tempera- tur, welche je nach Ausprägung einer Mehrzahl von Parametern zwischen ca. 300 K und 600 K liegen kann. Hierdurch bildet sich zumindest im ersten Bereich der Förderstrecke des warmgewalzten metallischen Produkts durch die Kühlvorrichtung eine den Wärme- übergangskoeffizienten und damit die Kühlrate dämpfende Kühl- mitteldampfschicht zwischen dem warmgewalzten metallischen Produkt und dem flüssigen Kühlmittel. Ungewollte Totaldruckschwankungen des Kühlmittels auf der Ober- seite der Kühlmitteldampfschicht können dazu führen, dass diese lokal begrenzt aufbricht, wodurch die lokale Kühlrate örtlich begrenzt im Wirkzusammenhang mit der unmittelbar auf das warm- gewalzte metallische Produkt wirkende Verdampfungsenthalpie des Kühlmittels kurzfristig stark ansteigt und eine Inhomogenität in der Gefügestruktur verursacht. Ein zweiter Wirkzusammenhang besteht zu der Kompaktheit des aus einer Kühlmittelauslassöffnung austretenden Kühlmittelvolumen- stroms. Nach dem Austritt des Kühlmittels aus einer Kühlmittel- auslassöffnung kann es nach einer Zerfallszeit oder gekoppelt an die Geschwindigkeit eines Kühlmittelvolumenstroms nach einer Zerfallslänge zu einem Zertropfen des Kühlmittelvolumenstroms und damit zu lokalen Druckvariationen an der Kühlmitteldampf- schicht kommen. Tritt ein derartiger Effekt auf, so weist dieser ebenfalls eine besonders hohe Dynamik auf. Es hat sich gezeigt, dass eine kritische Druckvariation der Kühlmitteldampfschicht durch einen möglichst kontinuierlichen Seite 15/65 P80649DE kompakten Kühlmittelvolumenstrom vorteilhaft vermindert oder verhindert werden kann, sofern ein lokaler Eingriff auf den lo- kalen Kühlmittelvolumenstrom ausreichend präzise und/oder schnell durchgeführt werden kann. Auch ein Zerstäuben oder Zerwellen des Kühlmittelvolumenstroms nach dem Austritt aus der Kühlmittelauslassöffnung kann sich negativ auf die Kühlmitteldampfschicht auswirken, sodass auch physikalische Zusammenhänge mit dem Totaldruck des Kühlmittels vor der Kühlmittelauslassöffnung relevant für eine möglichst ho- mogene Kühlrate sein können. Weitere physikalische Wirkzusammenhänge zu der Kühlrate bestehen zu der Dicke und der Legierungszusammensetzung des warmgewalzten metallischen Produkts. Die vorstehend beschriebenen Wirkzusammenhänge sind zumindest teilweise systematisch miteinander gekoppelt, dass sie sich wechselseitig untereinander beeinflussen. Bereits kleine Stö- reinflüsse während dem aktiven Kühlen mit dem flüssigen Kühl- mittel können so dazu führen, dass die lokale Gefügestruktur des hergestellten warmgewalzten metallischen Produkts Inhomogenität aufweisen kann, welche Inhomogenität der Materialeigenschaften hervorrufen können. Bei geforderten Materialeigenschaften an ein metallisches band- förmiges Produkt werden Mindestwerte spezifiziert, die an jeder Stelle des Produkts eingehalten werden müssen. Daher ist eine besonders gute Homogenität der Gefügestruktur des metallischen bandförmigen Produkts vorteilhaft und ermöglicht eine besonders ausgeprägte Einsparung kostenintensiver Legierungsbestandteile. Mit anderen Worten kann eine möglichst präzise und/oder unter Störeinflüssen eingehaltene Kühlrate eine möglichst homogene Ge- Seite 16/65 P80649DE fügestruktur und damit eine Reduktion kostenintensiver Legie- rungsbestandteile für das metallische bandförmige Produkt er- möglichen. Auf die Kühlrate einwirkende Störgrößen können entsprechend durchgeführter Experimente ein hohes Maß an zeitlicher Dynamik aufweisen und damit hoch aufgelöste Abweichungen von der ge- wünschten Gefügestruktur bedingen. Daher wird hier ein Kühlmodul vorgeschlagen, welches ein Kühl- mittelventil aufweist, welches zwischen dem Kühlmittelzulauf und der Kühlmittelkammer angeordnet ist, wobei der Kühlmittelzulauf Bestandteil des Kühlmittelventils sein kann, wobei der Kühlmit- telzulauf auf der Seite des Kühlmittelverschlussbereichs ange- ordnet ist, die auf der von der Kühlmittelkammer abgewandten Seite des Kühlmittelverschlussbereichs angeordnet ist. Vorzugsweise ist das Kühlmittelventil unmittelbar mit der Kühl- mittelkammer fluidverbunden, wobei weniger als ein strömungs- führendes Bauteil zwischen dem Kühlmittelventil und der Kühlmittelkammer angeordnet ist, insbesondere zwischen dem Kühl- mittelventil und einer einstückig ausgestalteten Kühlmittelkam- mer. Unter einer einstückig ausgestalteten Kühlkammer kann unter anderem eine Schweißkonstruktion verstanden werden. Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform ist weniger als eine Fluidverzweigung zwischen dem Kühlmittelventil und der Kühlmit- telkammer angeordnet. Mit anderen Worten kann das Kühlmittel- ventil mit genau einer Kühlmittelkammer fluidverbunden sein. Die Fluidverbindung zwischen dem Kühlmittelventil und der Kühl- mittelkammer kann derart ausgebildet sein, dass unter Verwendung des Kühlmittelventils nur diese Kühlmittelkammer mit einem Kühl- mittel versorgt werden kann. Seite 17/65 P80649DE Das hier vorgeschlagene Kühlmodul ermöglicht es durch seine vor- zugsweise unmitelbare Zuordnung von Kühlmittelventil und Kühl- mittelkammer des Kühlbalkens einen designierten Kühlmittelvolumenstrom an einer durch die Position des Kühlbal- kens festgelegten Stelle der Förderstrecke des metallischen bandförmigen Produkts präzise einzustellen. Dies ermöglicht be- zogen auf die Kühlrate entlang der Förderstrecke des metalli- schen bandförmigen Produkts vorbei an zumindest einem Kühlmodul ein hohes Maß an örtlicher Auflösung und damit einen Zugewinn an Präzision für den zeitlichen Verlauf der Temperatur des metal- lischen bandförmigen Produkts, welcher die Gefügestruktur be- einflusst. Damit ermöglicht bereits die Genauigkeit der Einstellung des hier vorgeschlagenen Kühlmoduls eine Reduktion kostensensitiver Legierungsbestandteile bei gleichen minimal ge- forderten Materialeigenschaften des metallischen bandförmigen Produkts. Das Kühlmittelventil des hier vorgeschlagenen Kühlmoduls wirkt vorzugsweise lediglich auf einen Kühlbalken ein. Entsprechend ist die Menge des Kühlmittels stromab des Kühlmittelventils bis zu der zumindest einen Kühlmittelauslassöffnung auf welches eine Einstellung und/oder eine Verstellung des Kühlmittelventils vor- zugsweise unmittelbar einwirkt im Vergleich zu bisher bekannten Systemen besonders klein. Bei bekannten Kühlsystemen wirkt ein Kühlmittelventil auf eine Mehrzahl von Kühlbalken ein und damit auch auf eine vergleichsweise höhere Menge von Kühlmittel stromab des Kühlmittelventils bis zu der zumindest einen Kühl- mittelauslassöffnung. Somit erlaubt das hier vorgeschlagene Kühlmodul, dass lediglich eine vergleichsweise kleine Menge des Kühlmittels bei einer Einstellung und/oder einer Verstellung des Kühlmittelventils beschleunigt werden muss. Hieraus resultiert ein kleinerer Trägheitswiderstand durch die zu beschleunigende Kühlwassermenge. Der Trägheitswiderstand wirkt dämpfend auf das zeitvariante Verhalten der Kühlmittelgeschwindigkeit in einer Kühlmittelauslassöffnung des Kühlmoduls. Mit anderen Worten Seite 18/65 P80649DE kann durch das hier vorgeschlagene Kühlmodul die von dem Kühl- modul induzierte Ausgleichszeit reduziert werden. Damit ermög- licht das hier vorgeschlagene Kühlmodul eine dynamischere Reaktion auf etwaig auftretende Störgrößen und erlaubt störgrö- ßeninduzierte Gefügeänderungen optimal in ihrer Ausprägung zu reduzieren. Diese Eigenschaft des hier vorgeschlagenen Kühlmo- duls kann zu einer Reduktion kostensensitiver Legierungsbestand- teile bei gleichen minimal geforderten Materialeigenschaften des metallischen bandförmigen Produkts verwendet werden. Während die Ausgleichszeit des Kühlmoduls im Wesentlichen durch die Trägheit der zu beschleunigenden Kühlmittelmenge beeinflusst wird, steht die Verzugszeit in einem Wirkzusammenhang zu der wirkenden Erdbeschleunigung, der geodätischen Spiegelhöhendif- ferenz zwischen dem Kühlmittelzulauf des Kühlmoduls und der zu- mindest einen Kühlmittelauslassöffnung des Kühlmoduls sowie den Totaldruckverlusten in dem Kühlmodul zwischen dem Kühlmittelzu- lauf und der zumindest einen Kühlmittelauslassöffnung. Dies kann der nachfolgenden Differentialgleichung eines Kühlmittelparti- kels in dem Kühlmodul entnommen werden: Hierbei ist ^ der Ort des Kühlmittelpartikels, ^ die Zeit, ^ die lokale Erdbeschleunigung, ^ die Dichte des Kühlmittels, ℎ die geodätische Höhe und ^ der Totaldruck, wobei die Indizierung auf den jeweiligen Ort hinweist, sodass ∆^ _^^^ dem Totaldruckverlust zwischen dem Ort 1 und dem Ort 2 beschreibt, also die Summe der einzelnen Totaldruckverluste zwischen dem Ort 1 und dem Ort 2, insbesondere der Totaldruckverluste hervorgerufen durch einen Kühlmittelverlustbeiwert eines Kühlmittelventils und/oder eine Reibung einer Kühlmittel transportierenden Kühlmittelleitung Seite 19/65 P80649DE und/oder einen Übergangsverlustbeiwert eines Übergangs und/oder einen Kühlmodulverzweigungsverlustbeiwert einer Kühlmodulver- zweigung und/oder einen Kühlgruppenverzweigungsverlustbeiwert einer Kühlgruppenverzweigung und/oder dergleichen. Vorzugsweise handelt es sich bei dem Kühlmittel um Wasser. Die Totaldruckdifferenz ist vorzugsweise größer oder gleich 20.000 ^∙^ ^{^} , weiterhin vorzugsweise größer oder gleich 35.000 ^∙^ ^{^} , ^^ bevorzugt größer oder gleich 45.000 und besonders bevorzugt ^^ größer oder gleich 55.000 ^∙^ ^{^} . Bevorzugt beträgt die Summe aus der Verzugszeit und der Aus- gleichszeit für die zeitvariante Sprungfunktion des Kühlmoduls kleiner oder gleich 5,0 s, weiterhin vorzugsweise kleiner oder gleich 2,5 s beträgt, bevorzugt kleiner oder gleich 1,5 s und besonders bevorzugt kleiner oder gleich 0,5 s. Die Verzugszeit für die zeitvariante Sprungfunktion des Kühlmo- duls kann größer als 0,0 s sein. Vorzugsweise ist die Verzugszeit für die zeitvariante Sprungfunktion des Kühlmoduls kleiner oder gleich 0,8 s, weiterhin vorzugsweise kleiner oder gleich 0,5 s, bevorzugt kleiner oder gleich 0,3 s und besonders bevorzugt kleiner oder gleich 0,1 s. Die Ausgleichszeit für die zeitvariante Sprungfunktion des Kühl- moduls kann größer als 0,0 s sein. Vorzugsweise ist die Aus- gleichszeit für die zeitvariante Sprungfunktion des Kühlmoduls kleiner oder gleich 2,5 s, weiterhin vorzugsweise kleiner oder gleich 2,0 s, bevorzugt kleiner oder gleich 1,5 s und besonders bevorzugt kleiner oder gleich 1,0 s. Der Einfluss der Summe aus Verzugszeit und Ausgleichszeit des Kühlmoduls auf die erreichbare Gefügehomogenität und die damit im Einklang stehende Ausschussquote wegen Nichterreichung der Seite 20/65 P80649DE geforderten Materialspezifikationen bei gleichzeitig reduzier- tem Einsatz kostensensitiver Legierungselemente wurde in Versu- chen untersucht und kann Tabelle 1 entnommen werden. Es ist ersichtlich, dass eine Reduktion von Verzugszeit und Ausgleichs- zeit des Kühlmoduls durch konstruktive Gestaltung des Kühlmoduls vorteilhaft auf die erreichbare Gefügehomogenität einwirkt. Die Gefügehomogenität kann mit dem Verteilungsgrad ^ _^ eines Ge- fügeanteils bewertet werden: wobei ^ = ^ _^ entspricht der Konzentration des einge- lagerten Gefügeanteils an der Position ^ und ^̅entspricht der gemittelten Konzentration des Gefügeanteils in dem metallischen bandförmigen Produkt. Tab. 1: Summe aus Verzugszeit und Ausgleichszeit des Kühlmoduls, Erreichbare Gefügehomogenität, Ausschussquote; + meint positive Ausprägung, 0 meint neutrale Ausprägung; je mehr + aufgewiesen werden, desto positiver ist die Ausprägung. Gemäß einer zweckmäßigen Ausführungsform weist das Kühlmittel- ventil unter dem Einfluss der Druckdifferenz beim sprungartigen Seite 21/65 P80649DE vollständigen Öffnen des Kühlmittelventils ein zeitvariantes Verhalten der Kühlmittelgeschwindigkeit in der Kühlmittelkammer auf, welches mit einer zeitvarianten Kühlmittelventilsprungfunk- tion aufweisend eine Kühlmittelventilzeitkonstante beschreibbar ist, wobei die Kühlmittelventilzeitkonstante kleiner oder gleich 1,5 s ist, bevorzugt kleiner oder gleich 1,0 s und besonders bevorzugt kleiner oder gleich 0,5 s. Vorzugsweise ist die Kühlmittelventilzeitkonstante kleiner oder gleich 0,75 s, weiterhin vorzugsweise kleiner oder gleich 0,35 s, bevorzugt kleiner oder gleich 0,25 s und besonders be- vorzugt kleiner oder gleich 0,1 s. Begrifflich sei hierzu Folgendes erläutert: Eine „zeitvariante Kühlmittelventilsprungfunktion“ beschreibt einen Öffnungszustand des Kühlmittelventils zwischen einem voll- ständigen Verschluss des Kühlmittelventils und einer vollstän- digen Öffnung im Verlauf der Zeit nach einem sprungartigen vollständigen Öffnen des Kühlmittelventils. Entsprechend stellt sich nach einer gewissen Zeit der Zustand ein in welchem das Kühlmittelventil vollständig geöffnet ist. Bei der Bewertung des zeitvarianten Systemverhaltens anhand des zeitlichen Verlaufs bis zum Erreichen des stationären Zustands kann insbesondere eine „Kühlmittelventilzeitkonstante“ als sys- tembedingte und damit charakteristische Größen der zeitvarianten Kühlmittelventilsprungfunktion betrachtet werden. Mit dem zeit- varianten Systemverhalten kann im Rahmen einer Regelung, insbe- sondere im Rahmen einer Regelung eines Kühlmittelventils, eine Regelstrecke beschrieben werden. Ein Kühlmittelventil kann das Zeitverhalten eines Verzögerungs- gliedes 1. Ordnung aufweisen. Zur Bestimmung der Kühlmittelven- tilzeitkonstante wird auf Literatur zur Bestimmung einer Seite 22/65 P80649DE Zeitkonstante für ein Verzögerungsglied 1. Ordnung hingewiesen, insbesondere durch Bestimmung aus der gewöhnlichen Differenti- algleichung beschreibend die Öffnung des Kühlmittelventils. Der Einfluss der Kühlmittelventilzeitkonstante auf die Verzugs- zeit des Kühlmoduls wurde in Versuchen untersucht und kann Ta- belle 2 entnommen werden. Es wurde herausgefunden, dass die Kühlmittelventilzeitkonstante des Kühlmittelventils einen Wirk- zusammenhang zu der Verzugszeit des Kühlmoduls aufweist. Tab. 2: Kühlmittelventilzeitkonstante des Kühlmittelventils und Verzugszeit des Kühlmoduls; + meint positive Ausprägung, 0 meint neutrale Ausprägung; je mehr + aufgewiesen werden, desto posi- tiver ist die Ausprägung. Zweckmäßig weist das Kühlmittelventil bei vollständig geöffneter Stellung einen Kühlmittelventilverlustbeiwert ^ _^^^^^^ von kleiner oder gleich 0,46 auf, bevorzugt von kleiner oder gleich 0,44 und besonders bevorzugt von kleiner oder gleich 0,24. Vorzugsweise weist das Kühlmittelventil bei vollständig geöff- neter Stellung einen Kühlmittelventilverlustbeiwert ^ _^^^^^^ von kleiner oder gleich 0,23 auf, weiterhin vorzugsweise von kleiner oder gleich 0,22, bevorzugt von kleiner oder gleich 0,21 und besonders bevorzugt von kleiner oder gleich 0,19. Seite 23/65 P80649DE Weiterhin vorzugsweise weist das Kühlmittelventil bei vollstän- dig geöffneter Stellung einen Kühlmittelventilverlustbeiwert ^ _^^^^^^ von kleiner oder gleich 0,15 auf, weiterhin vorzugsweise von kleiner oder gleich 0,12, bevorzugt von kleiner oder gleich 0,10 und besonders bevorzugt von kleiner oder gleich 0,08. Begrifflich sei hierzu Folgendes erläutert: Unter dem „Kühlmittelventilverlustbeiwert“ ^ _^^^^^^ wird ein dimen- sionsloser Widerstandsbeiwert für das Kühlmittelventil verstan- den, welcher ein Maß für den Druckverlust in dem von dem designierten Kühlmittel durchströmten Kühlmittelventil bei voll- ständig geöffneter Stellung des Kühlmittelventils beschreibt. Als Bezugsquerschnitt für den Kühlmittelventilverlustbeiwert kann der Kühlmittelverschlussbereich verwendet werden, welcher den Querschnitt im Zentrum des Kühlmittelventils beschreibt, der bei vollständiger Öffnung des Ventils von einem Kühlmittel durchströmt werden kann, während er bei vollständigem Schließen des Kühlmittelventils für das Kühlmittel blockiert ist. Der Kühlmittelventilverlustbeiwert ^ _^^^^^^ kann wie folgt bestimmt werden: Dabei wird unter ^̅ ^ ^ _^^^^^ das Quadrat der flächengemittelten Kühl- mittelgeschwindigkeit im Bezugsquerschnitt des Kühlmittelven- tils, insbesondere in dem Kühlmittelverschlussbereich, verstanden. ∆^ beschreibt den absoluten Druckverlust beim Durch- strömen des Kühlmittelventils mit Kühlmittel betrachtet über die Gesamterstreckung des Kühlmittelventils in designierter Strö- mungsrichtung und ^ beschreibt die Dichte des Kühlmittels. Seite 24/65 P80649DE In Versuchen hat sich herausgestellt, dass der Kühlmittelven- tilverlustbeiwert einen Wirkzusammenhang zu der Verzugszeit des Kühlmoduls aufweist. Dabei wurde herausgefunden, dass die Ver- zugszeit des Kühlmoduls reduziert werden kann, wenn das Kühl- mittelventil einen kleineren Kühlmittelventilverlustbeiwert aufweist. Entsprechend wird hier vorgeschlagen für das Kühlmodul ein Kühlmittelventil mit einem geringen Kühlmittelventilverlust- beiwert auszuwählen. Bevorzugt weist das Kühlmittelventil eine Nennweite von größer oder gleich DN80 auf, bevorzugt von größer oder gleich DN150 und besonders bevorzugt von größer oder gleich DN200. Begrifflich sei hierzu Folgendes erläutert: Unter der „Nennweite“ des Kühlmittelventils wird die Nennweite nach EN ISO 6708 verstanden. Der Bezeichnung DN folgt eine un- gefähr dem Innendurchmesser des Kühlmittelventils in Millimeter entsprechende dimensionslose Zahl. Tab. 3: Nennweite des Kühlmittelventils, Verzugszeit des Kühl- moduls, Ausgleichszeit des Kühlmoduls; + meint positive Ausprä- gung, 0 meint neutrale Ausprägung; je mehr + aufgewiesen werden, desto positiver ist die Ausprägung. Seite 25/65 P80649DE Vorzugsweise weist das Kühlmittelventil eine Nennweite von grö- ßer oder gleich DN60 auf, weiterhin vorzugsweise von größer oder gleich DN120, bevorzugt von größer oder gleich DN250 und beson- ders bevorzugt von größer oder gleich DN300. Versuche zum Nenndurchmesser des Kühlmittelventils haben ge- zeigt, dass sich die Nennweite des Kühlmittelventils sowohl auf die Verzugszeit als auch auf die Ausgleichszeit des Kühlmoduls auswirkt, vergleich hierzu auch Tabelle 3. Die Nennweite des Kühlmittelventils weist einen Wirkzusammenhang zu der Ausgleichszeit des Kühlmoduls auf. Je größer die Nennweite ist, desto größer ist die designierte Masse des Kühlmittels stromab des Kühlmitteverschlussbereichs des Kühlmittelventils bis zu der zumindest einen Kühlmittelauslassöffnung. Bei einer designierten Änderung des Öffnungszustandes des Kühlmittelven- tils resultiert ein höherer Trägheitswiderstand des Kühlmoduls aus einer höheren Nennweite des Kühlmittelventils, wodurch auch die Ausgleichszeit des Kühlmoduls mit einer steigenden Nennweite des Kühlmittelventils ansteigt. Auch die Verzugszeit des Kühlmoduls weist einen Wirkzusammenhang zu der Nennweite des Kühlmittelventils auf. Einerseits können Kühlmittelventile mit einer größeren Nennweite auch eine größere Kühlmittelventilzeitkonstante aufweisen, wodurch die Verzugs- zeit des Kühlmoduls bezogen auf die veränderte Kühlmittelzeit- konstante zunimmt. Andererseits weisen Kühlmittelventile mit einer kleineren Nennweite bei einem designierten konstanten aus der zumindest einen Kühlmittelauslassöffnung austretenden Kühl- mittelvolumenstrom eine größere gemittelte Geschwindigkeit in dem Kühlmittelverschlussbereich des Kühlmittelventils auf. Ver- gleicht man diesbezüglich Kühlmittelventile mit unterschiedli- cher Nennweite jedoch gleichem Kühlmittelventilverlustbeiwert ^ _^^^^^^ , so ergeben sich größere Totaldruckverluste des Kühlmittels in dem Kühlmittelventil mit kleinerer Nennweite. Entsprechend Seite 26/65 P80649DE steigt Verzugszeit des Kühlmoduls bezogen auf die Totaldruck- verluste mit kleinerer Nennweite. Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform weist das Kühl- mittelventil eine Nennweite von kleiner oder gleich DN300 auf, bevorzugt von kleiner oder gleich DN250 und besonders bevorzugt von größer oder gleich DN120. Vorzugsweise weist das Kühlmittelventil eine Nennweite von klei- ner oder gleich DN200 auf, weiterhin vorzugsweise von kleiner oder gleich DN150, bevorzugt von kleiner oder gleich DN80 und besonders bevorzugt von kleiner oder gleich DN60. Vorteilhaft weist das Kühlmittelventil einen Abstand zu einem Übergang von der Kühlmittelkammer zu einem Kühlmittelauslassrohr von kleiner oder gleich 500 mm auf, bevorzugt von kleiner oder gleich 325 mm und besonders bevorzugt von kleiner oder gleich 275 mm. Der Abstand zwischen dem Kühlmittelventil des Kühlmoduls und dem Übergang von der Kühlmittelkammer zu dem Kühlmittelauslassrohr wird als Abstand zwischen dem Flansch der Kühlmittelkammer an der Dichtfläche des Flansches zur Verbindung mit dem Kühlmit- telventil und dem Flächenschwerpunkt des Übergangs zwischen der Kühlmittelkammer und dem Kühlmittelauslassrohr verstanden. Kühlmittelkammern mit einer Mehrzahl von Kühlmittelauslassrohren können so aufgebaut sein, dass die Kühlmittelauslassrohre in Längserstreckungsrichtung der Kühlmittelkammer aufeinander fol- gend oder paarweise aufeinanderfolgend angeordnet sind. In einer entsprechenden Ausführungsform mit mehreren Kühlmittelauslass- rohren bezieht sich der Abstand auf den dem Ventilflansch nächst- gelegenen Übergang zu einem Kühlmittelauslassrohr. Seite 27/65 P80649DE Vorzugsweise weist das Kühlmittelventil einen Abstand zu einem Übergang von der Kühlmittelkammer zu einem Kühlmittelauslassrohr von kleiner oder gleich 750 mm auf, weiterhin vorzugsweise von kleiner oder gleich 625 mm auf, bevorzugt von kleiner oder gleich 400 mm und besonders bevorzugt von kleiner oder gleich 250 mm. Zweckmäßig ist ein Übergang von der Kühlmittelkammer zu einem Kühlmittelauslassrohr gut gerundet ausgestaltet, insbesondere aufweisend einen Übergangsverlustbeiwert ^ _Ü^^^^^^^ von kleiner oder gleich 0,3, bevorzugt von kleiner oder gleich 0,15 und besonders bevorzugt von kleiner oder gleich 0,08. Begrifflich sei hierzu Folgendes erläutert: Unter einem „Übergang“ von der Kühlmittelkammer zu einem Kühl- mittelauslassrohr wird der kleinste freie Querschnitt verstan- den, welchen ein designiertes Kühlmittel ausgehend von der Kühlmittelkammer durchströmen muss, um in ein Kühlmittelauslass- rohr einzuströmen. Der Übergang kann dabei direkt am Fuß des Kühlmittelauslassrohres angeordnet sein. Der Übergangsverlustbeiwert ^ _Ü^^^^^^^ kann wie folgt bestimmt wer- den: ^ Dabei wird unter ^̅ Ü^^^^^^^ das Quadrat der flächengemittelten Kühl- mittelgeschwindigkeit im Bezugsquerschnitt des Übergangs, ins- besondere in dem kleinsten freien Querschnitt, der von einem designierten Kühlmittel ausgehend von der Kühlmittelkammer pas- siert werden muss, um in ein Kühlmittelauslassrohr einströmen zu können, verstanden. ∆^ beschreibt den absoluten Druckverlust Seite 28/65 P80649DE beim Durchströmen des Übergangs mit Kühlmittel und ^ beschreibt die Dichte des Kühlmittels. Der kleinste freie Querschnitt, der von einem designierten Kühl- mittel ausgehend von der Kühlmittelkammer passiert werden muss, um in ein Kühlmittelauslassrohr einströmen zu können, kann der Querschnittsfläche des Kühlmittelauslassrohrs entsprechen. Ein gut gerundeter Übergang kann als Blende ausgestaltet sein. Insbesondere kann bei einer Mehrzahl von Kühlmittelauslassrohren ausgehend von einer Kühlmittelkammer über variierende freie Querschnitte der einzelnen Übergänge zu den einzelnen Kühlmit- telauslassrohren ein hydraulischer Abgleich erreicht werden, so- dass aus jeder zugehörigen Kühlmittelauslassöffnung der im Wesentlichen gleiche Kühlmittelvolumenstrom designiert ausströ- men kann, wodurch die Homogenität der Gefügestruktur verbessert werden kann, insbesondere in Breitenerstreckungsrichtung des me- tallischen bandförmigen Produkts. Vorzugsweise ist ein Übergang von der Kühlmittelkammer zu einem Kühlmittelauslassrohr derart ausgestaltet, dass er einen Über- gangsverlustbeiwert von kleiner oder gleich 0,4 aufweist, bevorzugt von kleiner oder gleich 0,22 und besonders bevorzugt von kleiner oder gleich 0,11. Versuche haben aufgezeigt, dass der Übergangsverlustbeiwert ^ _Ü^^^^^^^ eine Wirkverbindung zu der Verzugszeit des Kühlmoduls aufweisen kann, wobei ein kleinerer Übergangsverlustbeiwert die Verzugszeit des Kühlmoduls reduzieren kann. Optional weist das Kühlmodul eine Durchflussmesseinrichtung auf. Eine Durchflussmesseinrichtung ist zur messtechnischen Erfassung einer Kühlmittelgeschwindigkeit und/oder eines Kühlmittelvolu- Seite 29/65 P80649DE menstroms eingerichtet. Eine Durchflussmesseinrichtung kann tak- til mit einem designierten Kühlmittel interagieren oder kontakt- los zu dem Kühlmittel wirken. Eine Durchflussmesseinrichtung kann in baulicher Einheit mit dem Kühlmittelventil ausgeführt sein und/oder in einem Wirkzusam- menhang zu der Kühlmittelkammer und/oder zumindest einem Kühl- mittelauslassrohr stehen. Die hier vorgeschlagene Durchflussmesseinrichtung kann einen Istwert für eine Kühlmittelgeschwindigkeit und/oder einen Kühl- mittelvolumenstrom bereitstellen, welcher im Rahmen einer Steu- erung und/oder einer Regelung des Kühlmoduls verwendet werden kann. Das Kühlmodul kann gemäß einer optionalen Ausführungsform einen Abgang für einen Bypasskanal aufweisen, insbesondere unmittelbar fluidkommunizierend mit dem Kühlmittelzulauf und/oder unmittel- bar fluidkommunizierend mit der Kühlmittelkammer. Begrifflich sei hierzu Folgendes erläutert: Unter einem „Abgang“ in dem Kühlmodul wird ein von einer Kühl- mittelauslassöffnung abweichender freier Querschnitt verstan- den, durch welchen ein designiertes Kühlmittel ohne das metallische bandförmige Produkt zu kühlen aus dem Kühlmodul aus- strömen kann, insbesondere in einen Bypasskanal. Mit anderen Worten kann durch einen Abgang ein Kühlmittelvolumenstrom flie- ßen, welcher nicht unmittelbar zur Kühlung des metallischen bandförmigen Produkts vorgesehen ist. Der Abgang kann in designierter Strömungsrichtung des Kühlmit- tels vor oder nach dem Kühlmittelventil angeordnet sein. Seite 30/65 P80649DE Ist der Abgang vor dem Kühlmittelventil angeordnet, so kann ein Kühlmittelvolumenstrom bis zum Erreichen des Abgangs in dem Kühlmittelzulauf in Bewegung sein, auch wenn das Kühlmittelven- til geschlossen ist und das Kühlmodul daher nicht zur Kühlung eines metallischen bandförmigen Produkts verwendet wird. Beim Öffnen des Kühlmittelventils kann direkt ein Nutzen aus dem be- reits bewegten Kühlmittel gezogen werden, wobei das Kühlmittel zumindest teilweise von dem Abgang durch das Kühlmittelventil umgeleitet wird und so insgesamt einen kleineren Beschleuni- gungswert zur Erreichung der erwünschten Kühlmittelgeschwindig- keit erfahren muss. Das bewegte Kühlmittel weist gekoppelt an den Trägheitswiderstand des Kühlmoduls einen Wirkzusammenhang zu der Ausgleichszeit des Kühlmoduls auf, sodass durch einen Abgang in dem Kühlmodul die Ausgleichszeit des Kühlmoduls vorteilhaft reduziert werden kann. Damit das durch den Abgang designiert ausströmende Kühlmittel nicht verworfen werden muss, steht der Abgang vorzugsweise in einer Fluidkommunikation mit einem „Bypasskanal“, welcher dazu eingerichtet ist, das Kühlmittel zumindest mittelbar zurück in das Kühlmittelreservoir und/oder einen Hauptkühlmittelzulauf und/oder eine Kühlgruppenverzweigung und/oder einen Kühlmittel- zulauf zu speisen. Vorzugsweise steht der Bypasskanal in einer Fluidkommunikation mit einer Kühlmittelfördervorrichtung, welche zum Fördern des Kühlmittels in das Kühlmittelreservoir und/oder einen Hauptkühl- mittelzulauf und/oder eine Kühlgruppenverzweigung und/oder einen Kühlmittelzulauf eingerichtet ist. Hierdurch können vorteilhaft Kreislaufdruckverluste des Kühlmittels ausgeglichen werden. Zweckmäßig ist der Abgang mit einem Bypassventil fluidverbunden. Begrifflich sei hierzu Folgendes erläutert: Seite 31/65 P80649DE Unter einem „Bypassventil“ wird ein Ventil verstanden, welches zur Steuerung und/oder Regelung eines designierten Kühlmittel- volumenstroms eingerichtet ist, welcher durch den Bypasskanal strömt. Durch das Zusammenspiel von Kühlmittelventil und Bypassventil kann vorteilhaft eine hohe Dynamik des Kühlmittelvolumenstroms in dem Kühlmodul aufrechterhalten werden, auch wenn das Kühlmo- dul gerade nicht zur Kühlung des metallischen bandförmigen Pro- dukts verwendet wird. Das Bypassventil kann von einer elektronischen Steuer- und/oder Regeleinheit gesteuert und/oder geregelt werden. Hierdurch kann vorteilhaft bei dem gerade nicht zum Kühlen des metallischen bandförmigen Produkts verwendeten Kühlmodul eine kleinere Totaldruckdifferenz des Kühlmittels zumindest in Teil- bereichen des Kühlmoduls erreicht werden, wodurch die Verzugs- zeit des Kühlmoduls reduziert werden kann. Zusätzlich kann bei dem gerade nicht zum Kühlen des metallischen bandförmigen Pro- dukts verwendeten Kühlmodul eine höhere Kühlmittelgeschwindig- keit zumindest in Teilbereichen des Kühlmoduls erreicht werden, wodurch der Trägheitswiderstand und damit die Ausgleichszeit des Kühlmoduls reduziert werden kann. Unter einem Kühlmodul, welches gerade nicht zum Kühlen des me- tallischen bandförmigen Produkts verwendet wird, wird verstan- den, dass die designierte Kühlmittelgeschwindigkeit einer Kühlmittelauslassöffnung im Wesentlichen bei Null liegt. Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform weist das Kühlmodul - zumindest zwei Kühlbalken jeweils mit einer Kühlmittelkam- mer und jeweils einer Mehrzahl fluidkommunizierend mit der Seite 32/65 P80649DE Kühlmittelkammer verbundenen Kühlmittelauslassrohren auf- weisend jeweils zumindest eine Kühlmittelauslassöffnung zum Aufbringen des Kühlmittels auf das bandförmige Produkt; und - eine Kühlmodulverzweigung fluidkommunizierend mit den zu- mindest zwei Kühlbalken auf. Begrifflich sei hierzu Folgendes erläutert: Eine „Kühlmodulverzweigung“ meint einen Strömungsteiler im Zu- strömbereich zu einer Mehrzahl von Kühlbalken. Ein designierter Kühlmittelvolumenstrom kann von der Kühlmodulverzweigung auf eine Mehrzahl von Kühlbalken aufgeteilt werden, insbesondere auf zwei, drei, vier, fünf oder mehr Kühlbalken. Vorzugsweise wird der Kühlmittelvolumenstrom zu im Wesentlichen gleichen Teilen aufgeteilt. Die Kühlmodulverzweigung kann dazu eingerichtet sein, zumindest mittelbar fluidkommunizierend mit einem Kühlmittelreservoir ver- bunden zu werden. Hier wird ein Kühlmodul vorgeschlagen, welches stromab des Kühl- mittelventils eine Kühlmodulverzweigung aufweist. Vorzugsweise ist die Kühlmodulverzweigung einstückig mit der Mehrzahl von Kühlbalken ausgeführt. Bevorzugt weist die Kühlmodulverzweigung einen Kühlmodulverzwei- gungsverlustbeiwert ^ _^^^^^^^^^ von kleiner oder gleich 0,2 auf, bevorzugt von kleiner oder gleich 0,15 und besonders bevorzugt von kleiner oder gleich 0,11. Weiterhin vorzugsweise weist die Kühlmodulverzweigung einen Kühlmodulverzweigungsverlustbeiwert ^ _^^^^^^^^^ von kleiner oder gleich 0,3 auf, bevorzugt von kleiner oder gleich 0,25 und be- sonders bevorzugt von kleiner oder gleich 0,08. Seite 33/65 P80649DE Begrifflich sei hierzu Folgendes erläutert: Der Kühlmodulverzweigungsverlustbeiwert ^ _^^^^^^^^^ kann wie folgt bestimmt werden: Dabei wird unter ^̅ ^ ^ _^^^^^^^^ das Quadrat der flächengemittelten Kühlmittelgeschwindigkeit im Bezugsquerschnitt der Kühlmodul- verzweigung verstanden, insbesondere in dem aufsummierten freien Querschnitt der einzelnen Verzweigungen direkt auf Höhe des Strömungsteilers, welcher von dem designierten Kühlmittel durch- strömt wird. ∆^ beschreibt den absoluten Druckverlust beim Durch- strömen der Kühlmodulverzweigung mit Kühlmittel und ^ beschreibt die Dichte des Kühlmittels. Versuche haben aufgezeigt, dass der Kühlmodulverzweigungsver- lustbeiwert ^ _^^^^^^^^^ eine Wirkverbindung zu der Verzugszeit des Kühlmoduls aufweisen kann, wobei ein kleinerer Kühlmodulverzwei- gungsverlustbeiwert die Verzugszeit des Kühlmoduls reduzieren kann. Gemäß einer zweckmäßigen Ausführungsform ist ein Höhenunter- schied zwischen dem Kühlmittelventil und zumindest einer Kühl- mittelauslassöffnung kleiner oder gleich 500 mm, bevorzugt kleiner oder gleich 400 mm und besonders bevorzugt kleiner oder gleich 250 mm. Weiterhin vorzugsweise ist der Höhenunterschied zwischen dem Kühlmittelventil und zumindest einer Kühlmittelauslassöffnung kleiner oder gleich 325 mm, bevorzugt kleiner oder gleich 200 mm und besonders bevorzugt kleiner oder gleich 175 mm. Seite 34/65 P80649DE Hinsichtlich des hier spezifizierten Höhenunterschied ist der Höhenunterschied in Gravitationsrichtung gemeint, wobei der Hö- henbezugspunkt des Kühlmittelventils der Mittelpunkt des Bezugs- querschnittes des Kühlmittelventils ist, insbesondere der Mittelpunkt des Kühlmittelverschlussbereichs. Es wurde herausgefunden, dass es für eine kleine Verzugszeit vorteilhaft ist, wenn das Kühlmittelventil einen kleinen Höhen- unterschied zu der zumindest einen Kühlmittelauslassöffnung auf- weist. Vorzugsweise weist ein Kühlmodul eine elektronische Steuerungs- und/oder Regeleinheit auf, wobei die elektronische Steuerungs- und/oder Regeleinheit zur Steuerung und/oder Regelung des Kühl- moduls eingerichtet ist. Die elektronische Steuerungs- und/oder Regeleinheit kann dazu eingerichtet sein, zumindest ein Kühl- mittelventil zu steuern und/oder zu regeln, insbesondere in Ab- hängigkeit einer Kühlmittelgeschwindigkeit und/oder eines Kühlmittelvolumenstroms und/oder einer spezifischen Wasserbe- aufschlagung und/oder einer Kühlrate und/oder einer Gefügestruk- tur des metallischen bandförmigen Produkts und/oder einer Temperatur des metallischen bandförmigen Produkts und/oder einer Temperaturverlaufs entlang einer Förderstrecke des metallischen bandförmigen Produkts. Mechanische Eigenschaften des metallischen bandförmigen Produkts und/oder Korngrößen des Gefüges des metallischen bandförmigen Produkts und/oder Phasenbestandteile des metallischen bandför- migen Produkts können unter anderem unter Verwendung von La- serultraschallmethoden und/oder magnetischen Messverfahren bestimmt werden. Nach einem zweiten Aspekt der Erfindung löst die Aufgabe eine Kühlgruppe einer Kühlvorrichtung zum Kühlen eines warmgewalzten Seite 35/65 P80649DE metallischen bandförmigen Produkts mit einem Kühlmittel aufwei- send: - zumindest zwei Kühlmodule nach dem ersten Aspekt der Erfin- dung; und - eine Kühlgruppenverzweigung fluidkommunizierend mit den zu- mindest zwei Kühlmodulen. Begrifflich sei hierzu Folgendes erläutert: Unter einer „Kühlgruppenverzweigung“ wird ein Strömungsteiler im Zuströmbereich zu einer Mehrzahl von Kühlmodulen verstanden. Ein designierter Kühlmittelvolumenstrom kann von der Kühlgruppen- verzweigung auf eine Mehrzahl von Kühlmodulen aufgeteilt werden, insbesondere auf zwei, drei, vier, fünf oder mehr Kühlmodule. Vorzugsweise wird der Kühlmittelvolumenstrom zu im Wesentlichen gleichen Teilen aufgeteilt. Die Kühlgruppenverzweigung kann dazu eingerichtet sein, zumin- dest mittelbar fluidkommunizierend mit einem Kühlmittelreservoir verbunden zu werden. Hier wird eine Kühlgruppe vorgeschlagen, welche eine Mehrzahl von Kühlmodulen und eine gemeinsame Kühlmittelversorgung auf- weist, sodass das Kühlmittel designiert von der Kühlgruppenver- zweigung auf die Mehrzahl von Kühlmodule aufgeteilt werden kann. Vorzugsweise weist eine Kühlgruppe einen Bypassabgang vor der Kühlgruppenverzweigung auf, wobei der Bypassabgang zur Rückfüh- rung des Kühlmittels in das Kühlmittelreservoir und/oder den Hauptkühlmittelzulauf eingerichtet sein kann. Die Kühlgruppe kann eine Durchflussmesseinrichtung aufweisen, insbesondere stromauf der Kühlgruppenverzweigung. Seite 36/65 P80649DE Es versteht sich, dass sich die Vorteile eines Kühlmoduls nach dem ersten Aspekt der Erfindung auf eine Kühlgruppe aufweisend zumindest zwei Kühlmodule nach dem ersten Aspekt der Erfindung, wie vorstehend beschrieben, erstrecken. Bevorzugt weist die Kühlgruppenverzweigung einen Kühlgruppen- verzweigungsverlustbeiwert ^ _^^^^^^^^^^^ von kleiner oder gleich 0,2 auf, bevorzugt von kleiner oder gleich 0,15 und besonders be- vorzugt von kleiner oder gleich 0,11. Weiterhin vorzugsweise weist die Kühlgruppenverzweigung einen Kühlgruppenverzweigungsverlustbeiwert ^ _^^^^^^^^^^^ von kleiner oder gleich 0,3 auf, bevorzugt von kleiner oder gleich 0,25 und be- sonders bevorzugt von kleiner oder gleich 0,08. Begrifflich sei hierzu Folgendes erläutert: Der Kühlgruppenverzweigungsverlustbeiwert ^ _^^^^^^^^^^^ kann wie folgt bestimmt werden: Dabei wird unter ^̅ ^ ^ _^^^^^^^^^^ das Quadrat der flächengemittelten Kühlmittelgeschwindigkeit im Bezugsquerschnitt der Kühlgruppen- verzweigung verstanden, insbesondere in dem aufsummierten freien Querschnitt der einzelnen Verzweigungen direkt auf Höhe des Strömungsteilers, welcher von dem designierten Kühlmittel durch- strömt wird. ∆^ beschreibt den absoluten Druckverlust beim Durch- strömen der Kühlgruppenverzweigung mit Kühlmittel und ^ beschreibt die Dichte des Kühlmittels. Seite 37/65 P80649DE Während Experimenten mit einer hier vorgeschlagenen Kühlgruppe wurde herausgefunden, dass der Kühlgruppenverzweigungsverlust- beiwert ^ _^^^^^^^^^^^ eine Wirkverbindung zu der Verzugszeit der flu- idkommunizierend verbundenen Kühlmodule aufweisen kann, wobei ein kleinerer Kühlgruppenverzweigungsverlustbeiwert die Ver- zugszeit eines Kühlmoduls reduzieren kann. Vorzugsweise weist eine Kühlgruppe eine elektronische Steue- rungs- und/oder Regeleinheit auf, wobei die elektronische Steu- erungs- und/oder Regeleinheit zur Steuerung und/oder Regelung der Kühlgruppe eingerichtet ist. Die elektronische Steuerungs- und/oder Regeleinheit kann dazu eingerichtet sein, zumindest ein Kühlmittelventil zu steuern und/oder zu regeln, insbesondere in Abhängigkeit einer Kühlmittelgeschwindigkeit und/oder eines Kühlmittelvolumenstroms und/oder einer spezifischen Wasserbe- aufschlagung und/oder einer Kühlrate und/oder einer Gefügestruk- tur des metallischen bandförmigen Produkts und/oder einer Temperatur des metallischen bandförmigen Produkts und/oder einer Temperaturverlaufs entlang einer Förderstrecke des metallischen bandförmigen Produkts. Es sei ausdrücklich darauf hingewiesen, dass der Gegenstand des zweiten Aspekts mit dem Gegenstand des vorstehenden Aspekts der Erfindung vorteilhaft kombinierbar ist, und zwar sowohl einzeln oder in beliebiger Kombination kumulativ. Nach einem dritten Aspekt der Erfindung löst die Aufgabe ein Kühlsystem zum Kühlen eines warmgewalzten metallischen bandför- migen Produkts mit einem Kühlmittel aufweisend: - eine Kühlvorrichtung; - zumindest ein Kühlmodul nach dem ersten Aspekt der Erfindung und/oder zumindest eine Kühlgruppe nach dem zweiten Aspekt der Erfindung; und Seite 38/65 P80649DE - ein Kühlmittelreservoir fluidkommunizierend mit einem Hauptkühlmittelzulauf, wobei der Hauptkühlmittelzulauf flu- idkommunizierend mit dem zumindest einen Kühlmodul und/oder der zumindest einen Kühlgruppe ist. Begrifflich sei hierzu Folgendes erläutert: Ein „Hauptkühlmittelzulauf“ meint eine Fluidverbindung, welche stromab des Kühlmittelreservoirs und stromauf einer Kühlgruppe und/oder eines Kühlmoduls angeordnet ist. Vorzugsweise weist der Hauptkühlmittelzulauf einen Innendurch- messer von größer oder gleich 0,6 m, bevorzugt von größer oder gleich 0,9 m und besonders bevorzugt von größer oder gleich 1,3 m auf. Der Hauptkühlmittelzulauf kann eine freie Querschnittsflä- che normal zur designierten Strömungsrichtung des Kühlmittels von größer oder gleich 0,28 m², bevorzugt von größer oder gleich 0,63 m² und besonders bevorzugt von größer oder gleich 1,32 m². Hier wird nun ein Kühlsystem zum aktiven Kühlen eines warmge- walzten metallischen bandförmigen Produkts mit einem Kühlmittel vorgeschlagen, welches zumindest ein Kühlmodul nach dem ersten Aspekt und/oder zumindest eine Kühlgruppe nach dem zweiten As- pekt der Erfindung aufweist, wobei das zumindest eine Kühlmodul und/oder die zumindest eine Kühlgruppe zumindest mittelbar und unter Verwendung eines Hauptkühlmittelzulaufs mit einem Kühl- mittelreservoir fluidkommunizierend verbunden ist. Das Kühlsystem kann eine elektronische Steuerungs- und/oder Re- geleinheit aufweisen, vorzugsweise eine übergeordnete Steue- rungs- und/oder Regeleinheit. Unter einer „elektronischen Steuerungs- und/oder Regeleinheit“ ist eine Vorrichtung zu verstehen, welche dazu eingerichtet ist, das Kühlsystem zu überwachen und/oder zu steuern und/oder zu Seite 39/65 P80649DE regeln, insbesondere in Abhängigkeit einer Kühlmittelgeschwin- digkeit und/oder eines Kühlmittelvolumenstroms und/oder einer spezifischen Wasserbeaufschlagung und/oder einer Kühlrate und/oder einer Gefügestruktur des metallischen bandförmigen Pro- dukts. Die elektronische Steuerungs- und/oder Regeleinheit kann eine Schnittstelle zum Empfangen von Daten, eine Schnittstelle zum Übertragen von Daten und eine Einrichtung zum Verarbeiten von Daten aufweisen. Insbesondere kann die Einrichtung zum Verar- beiten von Daten dazu ausgebildet sein, einen Algorithmus, ins- besondere umsetzend ein Verfahren gemäß einem vierten Aspekt der Erfindung, auszuführen. Vorzugsweise kann die elektronische Steuerungs- und/oder Regeleinheit eine Einrichtung zum Speichern von Daten, insbesondere einen Datenspeicher, aufweisen. Es versteht sich, dass sich die Vorteile eines Kühlmoduls nach dem ersten Aspekt der Erfindung und/oder einer Kühlgruppe nach dem zweiten Aspekt der Erfindung, wie vorstehend beschrieben, unmittelbar auf ein Kühlsystem aufweisend ein Kühlmodul nach dem ersten Aspekt der Erfindung und/oder eine Kühlgruppe nach dem zweiten Aspekt der Erfindung erstrecken. Besonders bevorzugt ist das Kühlsystem für eine Druckdifferenz zwischen dem Kühlmittelreservoir und der Kühlmittelauslassöff- nung von größer oder gleich 3 ∙ 10 ^{^} ^^⁄ (^ ∙ ^ ^{^} ) eingerichtet, bevor- zugt von größer oder gleich 4 ∙ 10 ^{^} ^^ ^{⁄ (} ^ ∙ ^ ^{^)} , weiterhin bevorzugt von größer oder gleich 4,5 ∙ 10 ^{^} ^^ ^{⁄ (} ^ ∙ ^ ^{^)} . und besonders bevorzugt von größer oder gleich 5 ∙ 10 ^{^} ^^ ^{⁄ (} ^ ∙ ^ ^{^)} . Das Kühlsystem kann für eine Druckdifferenz zwischen dem Kühl- mittelreservoir und der Kühlmittelauslassöffnung von größer oder gleich 5,5 ∙ 10 ^{^} ^^⁄ (^ ∙ ^ ^{^} ) eingerichtet sein, vorzugsweise von grö- ßer oder gleich 6 ∙ 10 ^{^} ^^⁄ (^ ∙ ^ ^{^} ), bevorzugt von größer oder gleich Seite 40/65 P80649DE 6,5 ∙ 10 ^{^} ^^ ^{⁄ (} ^ ∙ ^ ^{^)} und besonders bevorzugt von größer oder gleich 7 ∙ 10 ^{^} ^^ ^{⁄ (} ^ ∙ ^ ^{^)} . Durch die hier spezifizierten Werte für die Druckdifferenz kön- nen besonders kleine Verzugszeiten für das zumindest eine Kühl- modul und/oder die zumindest eine Kühlgruppe erreicht werden. Versuche haben aufgezeigt, dass die Verzugszeit mit steigender Druckdifferenz bei ansonsten gleichen Bedingungen reduziert wer- den kann. Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform ist das Kühlsystem für eine spezifische Wasserbeaufschlagung von größer oder gleich 20 ∙ ^ ^{^⁄ (} ^ ^{^} ∙ ℎ ⁾ eingerichtet, bevorzugt von größer oder gleich 50 ∙ ^ ^{^} ⁄ (^ ^{^} ∙ ℎ), weiterhin bevorzugt von größer oder gleich 100 ∙ ^ ^{^} ⁄ (^ ^{^} ∙ ℎ) und besonders bevorzugt von größer oder gleich 150 ∙ ^ ^{^} ⁄ (^ ^{^} ∙ ℎ). Das Kühlsystem kann für eine spezifische Wasserbeaufschlagung von größer oder gleich 75 ∙ ^ ^{^} ⁄ (^ ^{^} ∙ ℎ) eingerichtet sein, bevorzugt von größer oder gleich 125 ∙ ^ ^{^} ⁄ (^ ^{^} ∙ ℎ), weiterhin bevorzugt von größer oder gleich 175 ∙ ^ ^{^⁄ (} ^ ^{^} ∙ ℎ ⁾ und besonders bevorzugt von größer oder gleich 200 ∙ ^ ^{^⁄ (} ^ ^{^} ∙ ℎ ⁾ . Begrifflich sei hierzu Folgendes erläutert: Unter einer „spezifischen Wasserbeaufschlagung“ wird eine Kühl- mittelmenge verstanden, welche von dem Kühlsystem bezogen auf eine Fläche des metallischen bandförmigen Produkts und bezogen auf eine Zeiteinheit eines aktiven Kühlvorgangs auf das metal- lische bandförmige Produkt zum aktiven Kühlen aufgebracht werden kann. Insbesondere wird unter der spezifischen Wasserbeaufschla- gung die zeit- und/oder flächengemittelte Wasserbeaufschlagung verstanden. Seite 41/65 P80649DE Besonders bevorzugt ist das Kühlsystem für eine Kühlrate von größer oder gleich 50 ∙ ^ ^{⁄ (} ^ ∙ ^^ ⁾ eingerichtet, bevorzugt von grö- ßer oder gleich 200 ∙ ^ ^{⁄ (} ^ ∙ ^^ ⁾ , weiterhin bevorzugt von größer oder gleich 300 ∙ ^ ^{⁄ (} ^ ∙ ^^ ⁾ und besonders bevorzugt von größer oder gleich 500 ∙ ^⁄ (^ ∙ ^^). Das Kühlsystem kann für eine Kühlrate von größer oder gleich 100 ∙ ^ ^{⁄ (} ^ ∙ ^^ ⁾ eingerichtet sein, bevorzugt von größer oder gleich 150 ∙ ^ ^{⁄ (} ^ ∙ ^^ ⁾ , weiterhin bevorzugt von größer oder gleich 250 ∙ ^ ^{⁄ (} ^ ∙ ^^ ⁾ und besonders bevorzugt von größer oder gleich 400 ∙ ^ ^{⁄ (} ^ ∙ ^^ ⁾ . Gemäß einer besonders zweckmäßigen Ausführungsform weist das Kühlsystem zumindest einen ersten Kühlbalken und einen zweiten Kühlbalken auf, wobei der erste Kühlbalken zum Aufbringen des Kühlmittels auf die Oberseite des bandförmigen Produkts und der zweite Kühlbalken zum Aufbringen des Kühlmittels auf die Unter- seite des bandförmigen Produkts eingerichtet ist. Mit dem vorgeschlagenen Kühlsystem kann ein metallisches band- förmiges Produkt gleichzeitig mit Kühlmittel von beiden Seiten des Bandes beaufschlagt werden, wodurch die Kühlrate vorteilhaft erhöht werden kann. Optional weist das Kühlsystem eine Hauptkühlmittelfördervorrich- tung eingerichtet zur Erhöhung der Druckdifferenz zwischen dem Kühlmittelreservoir und der Kühlmittelauslassöffnung auf. Begrifflich sei hierzu Folgendes erläutert: Unter einer „Hauptkühlmittelfördervorrichtung“ wird eine aktive Fördervorrichtung verstanden, welche unmittelbar mit einem Kühl- mittel am Übergang in den Hauptkühlmittelzulauf und/oder im Hauptkühlmittelzulauf eingerichtet ist. Seite 42/65 P80649DE Mit der hier vorgeschlagenen Hauptkühlmittelfördervorrichtung kann die Druckdifferenz erhöht und damit die Verzugszeit für das zumindest eine Kühlmodul und/oder die zumindest eine Kühlgruppe reduziert werden. Es sei ausdrücklich darauf hingewiesen, dass der Gegenstand des dritten Aspekts mit den Gegenständen der vorstehenden Aspekte der Erfindung vorteilhaft kombinierbar ist, und zwar sowohl ein- zeln oder in beliebiger Kombination kumulativ. Nach einem vierten Aspekt der Erfindung löst die Aufgabe ein Verfahren zur aktiven Kühlung eines warmgewalzten metallischen bandförmigen Produkts, wobei zur aktiven Kühlung des warmgewalz- ten metallischen bandförmigen Produkts ein Kühlmodul nach dem ersten Aspekt der Erfindung und/oder einer Kühlgruppe nach dem zweiten Aspekt der Erfindung und/oder ein Kühlsystem nach dem dritten Aspekt der Erfindung eingesetzt wird. Vorzugsweise umfasst das Verfahren ein Steuern und/oder Regeln des zumindest einen Kühlmoduls und/oder der zumindest einen Kühlgruppe und/oder des zumindest einen Kühlsystems, wobei zu- mindest ein Kühlmittelventil und/oder zumindest ein Bypassventil und/oder zumindest eine Kühlmittelfördervorrichtung und/oder zu- mindest eine Hauptkühlmittelfördervorrichtung gesteuert und/oder geregelt wird. Eine Steuerung und/oder Regelung kann dabei insbesondere in Abhängigkeit einer Kühlmittelgeschwindig- keit und/oder eines Kühlmittelvolumenstroms und/oder einer spe- zifischen Wasserbeaufschlagung und/oder einer Kühlrate und/oder einer Gefügestruktur des metallischen bandförmigen Produkts und/oder einer Temperatur des metallischen bandförmigen Produkts und/oder eines Temperaturverlaufs entlang einer Förderstrecke des metallischen bandförmigen Produkts ausgestaltet sein. Seite 43/65 P80649DE Es sei ausdrücklich darauf hingewiesen, dass der Gegenstand des vierten Aspekts mit den Gegenständen der vorstehenden Aspekte der Erfindung vorteilhaft kombinierbar ist, und zwar sowohl ein- zeln oder in beliebiger Kombination kumulativ. Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform ist das Verfahren zur Steuerung und/oder Regelung eines Verteilungsgrades zumindest eines Gefügebestandteils eingerichtet, insbesondere zur Errei- chung eines Verteilungsgrades von größer oder gleich 0,85, be- vorzugt von größer oder gleich 0,9 und besonders bevorzugt von größer oder gleich 0,95. Hier wird ein Verfahren zur aktiven Kühlung des warmgewalzten metallischen bandförmigen Produkts vorgeschlagen, welches zur Steuerung und/oder Reglung der Homogenität der Gefügestruktur eingerichtet ist, wobei die Homogenität der Gefügestruktur mit dem Verteilungsgrad zumindest eines Gefügebestandteils bestimmt werden kann. Dabei ist vorgesehen, dass das Verfahren zumindest mittelbar die Gefügestruktur erfasst und zumindest eine der vor- stehend beschriebenen Einstellgrößen des Kühlmoduls und/oder der Kühlgruppe und/oder des Kühlsystems zur Steuerung und/oder Re- gelung des Verteilungsgrades zumindest eines Gefügebestandteils verwendet. Vorzugsweise steuert und/oder regelt das Verfahren die Vertei- lungsgrade von zwei oder drei oder vier oder mehr Gefügebestand- teilen. Vorzugsweise wird ein Verteilungsgrad von größer oder gleich 0,875 erreicht, weiterhin vorzugsweise ein Verteilungsgrad von größer oder gleich 0,925, bevorzugt von größer oder gleich 0,97 und besonders bevorzugt von größer oder gleich 0,98. Zweckmäßig ist das Verfahren zur Reduzierung einer Kopflänge des metallischen bandförmigen Produkts eingerichtet, insbesondere Seite 44/65 P80649DE zur Erzielung einer Kopflänge von kleiner oder gleich 10 m, be- vorzugt von kleiner oder gleich 8 m und besonders bevorzugt von kleiner oder gleich 6 m. Unter der „Kopflänge“ wird der vordere Längsabschnitt des me- tallischen bandförmigen Produkts verstanden, dessen Gefügestruk- tur noch keine ausreichende Homogenität aufweist, sodass zumindest eine geforderte mechanische Eigenschaften für das me- tallische bandförmige Produkt im Bereich der Kopflänge nicht erreicht wird. Weiterhin zweckmäßig ist das Verfahren zur Reduzierung einer Fußlänge des metallischen bandförmigen Produkts eingerichtet, insbesondere zur Erzielung einer Fußlänge von kleiner oder gleich 10 m, bevorzugt von kleiner oder gleich 8 m und besonders bevorzugt von kleiner oder gleich 6 m. Unter der „Fußlänge“ wird der hintere Längsabschnitt des metal- lischen bandförmigen Produkts verstanden, dessen Gefügestruktur keine ausreichende Homogenität aufweist, sodass zumindest eine geforderte mechanische Eigenschaften für das metallische band- förmige Produkt im Bereich der Fußlänge nicht erreicht wird. Es sei ausdrücklich darauf hingewiesen, dass der Gegenstand des vierten Aspekts mit den Gegenständen der vorstehenden Aspekte der Erfindung vorteilhaft kombinierbar ist, und zwar sowohl ein- zeln oder in beliebiger Kombination kumulativ. Nach einem fünften Aspekt der Erfindung löst die Aufgabe ein warmgewalztes metallisches bandförmiges Produkt hergestellt mit einem Verfahren nach dem vierten Aspekt der Erfindung, insbe- sondere ein warmgewalztes metallisches Produkt mit einer Zug- festigkeit von größer oder gleich 560 N/mm² und einem Mangananteil von kleiner als 1,5 Gew.-% und einem Niobanteil von kleiner als 0,05 Gew.-%. Seite 45/65 P80649DE Vorzugsweise ist der Mangananteil des warmgewalzten metallischen bandförmigen Produkts kleiner oder gleich 1,45 Gew.-%, weiterhin vorzugsweise kleiner oder gleich 1,4 Gew.-%, bevorzugt kleiner oder gleich 1,35 Gew.-% und besonders bevorzugt kleiner oder gleich 1,2 Gew.-%. Vorzugsweise ist der Niobanteil des warmgewalzten metallischen bandförmigen Produkts kleiner oder gleich 0,045 Gew.-%, weiter- hin vorzugsweise kleiner oder gleich 0,04 Gew.-%, bevorzugt kleiner oder gleich 0,035 Gew.-% und besonders bevorzugt kleiner oder gleich 0,03 Gew.-%. Vorzugsweise ist die Zugfestigkeit des warmgewalzten metalli- schen bandförmigen Produkts größer oder gleich 565 N/mm², wei- terhin vorzugsweise größer oder gleich 570 N/mm², bevorzugt größer oder gleich 575 N/mm² und besonders bevorzugt größer oder gleich 580 N/mm². Es versteht sich, dass sich die Vorteile eines Verfahrens nach dem vierten Aspekt der Erfindung, wie vorstehend beschrieben, auf ein mit dem Verfahren hergestelltes warmgewalztes metalli- sches Produkt erstrecken. Es sei ausdrücklich darauf hingewiesen, dass der Gegenstand des fünften Aspekts mit den Gegenständen der vorstehenden Aspekte der Erfindung vorteilhaft kombinierbar ist, und zwar sowohl ein- zeln oder in beliebiger Kombination kumulativ. Nach einem sechsten Aspekt der Erfindung löst die Aufgabe eine Verwendung eines Kühlmoduls nach dem ersten Aspekt der Erfindung und/oder einer Kühlgruppe nach dem zweiten Aspekt der Erfindung und/oder eines Kühlsystems nach dem dritten Aspekt der Erfindung und/oder eines Verfahrens nach dem vierten Aspekt der Erfindung Seite 46/65 P80649DE zur aktiven Kühlung eines warmgewalzten metallischen bandförmi- gen Produkts mit einem Kühlmittel. Es versteht sich, dass sich die Vorteile eines Kühlmoduls nach dem ersten Aspekt der Erfindung und/oder einer Kühlgruppe nach dem zweiten Aspekt der Erfindung und/oder eines Kühlsystems nach dem dritten Aspekt der Erfindung und/oder eines Verfahrens nach dem vierten Aspekt der Erfindung, wie vorstehend beschrieben, unmittelbar auf eine Verwendung eines Kühlmoduls nach dem ersten Aspekt der Erfindung und/oder einer Kühlgruppe nach dem zweiten Aspekt der Erfindung und/oder eines Kühlsystems nach dem dritten Aspekt der Erfindung und/oder eines Verfahrens nach dem vierten Aspekt der Erfindung zur Kühlung eines warmgewalzten metalli- schen bandförmigen Produkts erstrecken. Es sei ausdrücklich darauf hingewiesen, dass der Gegenstand des sechsten Aspekts mit den Gegenständen der vorstehenden Aspekte der Erfindung vorteilhaft kombinierbar ist, und zwar sowohl ein- zeln oder in beliebiger Kombination kumulativ. Weitere Vorteile, Einzelheiten und Merkmale der Erfindung erge- ben sich nachfolgend aus den erläuterten Ausführungsbeispielen. Dabei zeigen im Einzelnen: Figur 1: schematisch ein Kühlmodul gemäß einer ersten Ausfüh- rungsform; Figur 2: schematisch eine Schnittansicht durch ein Kühlmodul; Figur 3: schematisch ein Kühlmodul gemäß einer zweiten Ausfüh- rungsform; Figur 4: schematisch ein Kühlsystem; Seite 47/65 P80649DE Figur 5: schematisch eine zeitvariante Kühlmittelventil- sprungfunktion; und Figur 6: schematisch eine zeitvariante Sprungfunktion eines Kühlmoduls. In der nun folgenden Beschreibung bezeichnen gleiche Bezugszei- chen gleiche Bauteile bzw. gleiche Merkmale, sodass eine in Bezug auf eine Figur durchgeführte Beschreibung bezüglich eines Bau- teils auch für die anderen Figuren gilt, sodass eine wiederho- lende Beschreibung vermieden wird. Ferner sind einzelne Merkmale, die in Zusammenhang mit einer Ausführungsform be- schrieben wurden, auch separat in anderen Ausführungsformen ver- wendbar. Das Kühlmodul 100 in Figur 1 besteht im Wesentlichen aus einem Kühlbalken 110, einem Kühlmittelzulauf 116 und einem Kühlmit- telventil 118. Das Kühlmodul 100 kann Bestandteil einer Kühlvorrichtung (nicht abgebildet) zum Kühlen eines warmgewalzten metallischen band- förmigen Produkts (nicht abgebildet) mit einem Kühlmittel (nicht abgebildet) sein, wobei das Kühlmittel designiert aus dem Kühl- modul 100 austreten gelassen werden kann und nach dem Austre- tenlassen in eine kühlende Wirkverbindung mit dem bandförmigen Produkt gelangen kann, insbesondere mit dem warmgewalzten me- tallischen bandförmigen Produkt. Der Kühlbalken 110 weist eine Kühlmittelkammer 112 und eine Mehrzahl fluidkommunizierend mit der Kühlmittelkammer 112 ver- bundenen Kühlmittelauslassrohren 114 (nur teilweise bezeichnet) auf. Jedes Kühlmittelauslassrohr 114 weist jeweils zumindest eine Kühlmittelauslassöffnung (nicht bezeichnet) zum Aufbringen des Kühlmittels auf das bandförmige Produkt auf. Seite 48/65 P80649DE Die Kühlmittelkammer 112 ist zumindest mittelbar fluidkommuni- zierend mit dem Kühlmittelzulauf 116 verbunden und/oder fluid- verbunden. Insbesondere ist das Kühlmittelventil 118 zwischen dem Kühlmittelzulauf 116 und der Kühlmittelkammer 112 angeord- net. Der Kühlmittelzulauf 116 ist dazu eingerichtet, zumindest mit- telbar fluidkommunizierend mit einem Kühlmittelreservoir (nicht abgebildet) verbunden zu werden, wobei das Kühlmittelreservoir zum Bereitstellen einer Druckdifferenz zwischen dem Kühlmittel- reservoir und der zumindest einen Kühlmittelauslassöffnung (nicht bezeichnet) eingerichtet ist. Das Kühlmodul 100 weist einen Übergang 112a von der Kühlmittel- kammer 112 zu einem Kühlmittelauslassrohr 114 auf, wobei dieser Übergang 112a bevorzugt gut gerundet ausgestaltet ist, insbe- sondere aufweisend einen Übergangsverlustbeiwert ^ _Ü^^^^^^^ von kleiner oder gleich 0,3, bevorzugt von kleiner oder gleich 0,15 und besonders bevorzugt von kleiner oder gleich 0,08. Es versteht sich, dass zwischen jedem Kühlmittelauslassrohr 114 und der Kühlmittelkammer 112 ein Übergang 112a aufgewiesen wird. Das Kühlmittelventil 118 weist einen Abstand 118a zu einem Über- gang von der Kühlmittelkammer 112 zu einem Kühlmittelauslassrohr 114 von kleiner oder gleich 500 mm auf, bevorzugt von kleiner oder gleich 325 mm und besonders bevorzugt von kleiner oder gleich 275 mm. Der Abstand 118a zwischen dem Kühlmittelventil 118 des Kühlmoduls 100 und dem Übergang 112a von der Kühlmit- telkammer 112 zu dem Kühlmittelauslassrohr 114 wird als Abstand 118a zwischen einem Flansch (nicht bezeichnet / nicht darge- stellt) der Kühlmittelkammer 112 an einer Dichtfläche (nicht bezeichnet / nicht dargestellt) des Flansches zur Verbindung mit Seite 49/65 P80649DE dem Kühlmittelventil 118 und einem Flächenschwerpunkt (nicht be- zeichnet) des Übergangs 112a zwischen der Kühlmittelkammer 112 und dem Kühlmittelauslassrohr 114 verstanden. Es versteht sich, dass der Abstand 118a als der Abstand 118a verstanden wird, welcher bei der Mehrzahl von Kühlmittelauslass- rohren 114 am kürzesten ist, also zu dem von dem Kühlmittelventil 118 aus betrachtet nächstliegendem Kühlmittelauslassrohr 114. Das Kühlmodul 100 kann eine Durchflussmesseinrichtung 140 (sche- matisch dargestellt) aufweisen, insbesondere in Form einer tak- tilen oder einer nicht taktilen Durchflussmesseinrichtung 140. Die Durchflussmesseinrichtung 140 kann in dem Kühlmittelzulauf 116, in dem Kühlmittelventil 118 oder stromab des Kühlmittel- ventils 118 und stromauf des dem Kühlmittelventil 118 nächst- liegendem Kühlmittelauslassrohr 114 in der Kühlmittelkammer 112 angeordnet sein. Figur 2 kann eine Schnittansicht durch ein Kühlmodul 100 gemäß Figur 1 entnommen werden. Die Kühlmittelkammer 112 des Kühlbalkens 110 des Kühlmoduls 100 weist einen Übergang 112a zu einem Kühlmittelauslassrohr 114 auf. Das Kühlmittelauslassrohr 114 weist eine Kühlmittelauslassöff- nung 114a auf, durch welche ein Kühlmittel (nicht dargestellt) austreten kann. Zwischen einem Höhenbezugspunkt 118b des Kühlmittelventils 118 und der Kühlmittelauslassöffnung 114a befindet sich in Richtung der Gravitationsrichtung (nicht dargestellt) ein Höhenunter- schied 120. Der Höhenunterschied 120 kann kleiner oder gleich 500 mm sein, bevorzugt kleiner oder gleich 400 mm und besonders bevorzugt kleiner oder gleich 250 mm. Seite 50/65 P80649DE Das Kühlmodul 100 in Figur 3 weist einen Abgang 150 für einen Bypasskanal 152 auf, wobei der Abgang 150 unmittelbar fluidkom- munizierend mit der Kühlmittelkammer 112 ausgestaltet ist. Der Abgang 150 ist mit einem Bypassventil 154 fluidverbunden und kann mittels dem Bypassventil 154 geöffnet und geschlossen wer- den. Ein Kühlsystem 400 in Figur 4 besteht im Wesentlichen aus einer Kühlvorrichtung 300 zum Kühlen eines metallischen bandförmigen Produkts 10 mittels einem Kühlmittel 20, einem Kühlmittelreser- voir 410 zur Bevorratung des Kühlmittels 20, einer Kühlvorrich- tung 300 zum Aufbringen des Kühlmittels 20 auf das metallische bandförmige Produkt 10 und einem Hauptkühlmittelzulauf 420 zur Fluidverbindung des Kühlmittelreservoirs 410 mit der Kühlvor- richtung 300. Das Kühlsystem 400 kann eine Hauptkühlmittelfördervorrichtung 430 zur Erhöhung des Totaldrucks des Kühlmittels 20 in der Kühl- vorrichtung 300 aufweisen. Es ist vorgesehen, dass das metallische bandförmige Produkt 10 auf einer Förderstrecke (nicht bezeichnet) in einer Transport- richtung (nicht dargestellt) derart gefördert werden kann, dass es mit der Kühlvorrichtung 300 in einen Wirkzusammenhang geraten kann, insbesondere durch einen Wirkzusammenhang mit einem de- signiert aus der Kühlvorrichtung 300 austretenden flüssigen Kühlmittel 20. Hierzu kann das metallische bandförmige Produkt 10 an zumindest einem Kühlmodul 100 der Kühlvorrichtung 300 vor- bei- und/oder zwischen zumindest zwei Kühlmodulen 100 der Kühl- vorrichtung 300 hindurchgefördert werden. Seite 51/65 P80649DE Die Kühlvorrichtung 300 kann zumindest ein oberhalb des metal- lischen bandförmigen Produkts 10 angeordneten Kühlmodul 100 auf- weisen, insbesondre ein oder mehrere erste Kühlmodule 100, dem das flüssige Kühlmittel 20 über den Hauptkühlmittelzulauf 420 zugeführt wird, wobei sich das Kühlmodul 100 vorzugsweise im Wesentlichen quer zur Transportrichtung (nicht bezeichnet) er- streckt und vorzugsweise eine Mehrzahl von Kühlmittelauslass- rohren (nicht abgebildet) aufweist, über welche das flüssige Kühlmittel 20 mit dem metallischen bandförmigen Produkt 10 in Wirkzusammenhang gebracht werden kann. Analog kann die Kühlvorrichtung 300 zumindest ein unterhalb des metallischen bandförmigen Produkts 10 angeordneten Kühlmodul 100 aufweisen, insbesondere ein oder mehrere zweite Kühlmodule 100, welche dazu eingerichtet sind, das flüssige Kühlmittel 20 mit dem metallischen bandförmigen Produkt 10 in einen Wirkzusammen- hang zu bringen. In Förderrichtung des metallischen bandförmigen Produkts 10 kann die Kühlvorrichtung 300 eine Mehrzahl von Kühlmodulen 100 auf- weisen, welche oberhalb und/oder unterhalb des metallischen bandförmigen Produkts 10 angeordnet sein können. Ein oder mehrere Kühlmodule 100 können in einer Kühlvorrichtung 300 in einer oder mehreren Kühlgruppen 200 angeordnet sein. Das Kühlmittelreservoir 410 ist fluidkommunizierend mit dem Hauptkühlmittelzulauf 420, wobei der Hauptkühlmittelzulauf 420 fluidkommunizierend mit dem zumindest einen Kühlmodul 100 und/oder der zumindest einen Kühlgruppe 200 ist. Die Kühlvorrichtung 300 weist zwei oberhalb des metallischen bandförmigen Produkts 10 angeordnete Kühlgruppen 200 auf, welche mittels einer ebenfalls oberhalb des metallischen bandförmigen Seite 52/65 P80649DE Produkts 10 angeordneten Kühlgruppenverzweigung 210 mit dem Hauptkühlmittelzulauf 420 fluidverbunden sind. Die Kühlvorrichtung 300 weist zwei unterhalb des metallischen bandförmigen Produkts 10 angeordnete Kühlgruppen 200 auf, welche mittels einer ebenfalls unterhalb des metallischen bandförmigen Produkts 10 angeordneten Kühlgruppenverzweigung 210 mit dem Hauptkühlmittelzulauf 420 fluidverbunden sind. Jede Kühlgruppe 200 weist zwei Kühlmodule 100 auf, welche jeweils mittels einer Kühlmodulverzweigung 160 mit einer Kühlgruppen- verzweigung fluidverbunden sind. Das Kühlsystem 400 kann für eine spezifische Wasserbeaufschla- gung von größer oder gleich 20 ∙ ^ ^{^} ⁄ (^ ^{^} ∙ ℎ) eingerichtet sein, be- vorzugt von größer oder gleich 50 ∙ ^ ^{^} ⁄ (^ ^{^} ∙ ℎ) und besonders bevorzugt von größer oder gleich 150 ∙ ^ ^{^} ⁄ (^ ^{^} ∙ ℎ). Das Kühlsystem 400 kann für eine Kühlrate von größer oder gleich 50 ∙ ^⁄ (^ ∙ ^^) eingerichtet sein, bevorzugt von größer oder gleich 200 ∙ ^⁄ (^ ∙ ^^) und besonders bevorzugt von größer oder gleich 500 ∙ ^⁄ (^ ∙ ^^). Die Kühlmittelventilsprungfunktion 40 in Figur 5 beschreibt ei- nen zeitlichen Verlauf einer Kühlmittelgeschwindigkeit 22 un- mittelbar stromab eines Kühlmittelventils (nicht dargestellt) oder in einem engsten Querschnitt (nicht dargestellt) des Kühl- mittelventils über der Zeit 24 nach einem sprungartigen Öffnen des Kühlmittelventils. Der Ursprung der Kühlmittelventil- sprungfunktion 40 beschreibt den Zeitpunkt zu dem das Kühlmit- telventil sprungartig geöffnet wird und die Kühlmittelgeschwindigkeit 22 den Wert Null aufweist. Seite 53/65 P80649DE Die Kühlmittelventilsprungfunktion 40 kann ein zeitvariantes Systemverhalten eines Kühlmittelventils (nicht dargestellt) nach dem sprunghaften Öffnen des Kühlmittelventils (nicht darge- stellt) beschreiben. Mit dem Öffnen des Kühlmittelventils konvergiert die Kühlmit- telgeschwindigkeit 22 unmittelbar stromab des Kühlmittelventils oder in einem engsten Querschnitt des Kühlmittelventils gegen einen konstanten Wert (nicht bezeichnet) der Kühlmittelgeschwin- digkeit 22. Die Kühlmittelventilsprungfunktion 40 kann ersatzweise mittels einer Kühlmittelventilzeitkonstante 42 beschrieben und/oder cha- rakterisiert werden, wobei sich die Kühlmittelventilzeit- konstante 42 grafisch aus der Kühlmittelventilsprungfunktion 40 bestimmt werden kann, indem eine Zeit aus einem Schnittpunkt (nicht bezeichnet) einer Tangente (nicht bezeichnet) im Ursprung an die Kühlmittelventilsprungfunktion 40 mit dem Wert der Kühl- mittelgeschwindigkeit 22 gegen den die Kühlmittelventil- sprungfunktion 40 konvergiert bestimmt wird und eine Differenzzeit zwischen diesem Schnittpunkt und dem Zeitpunkt der sprungartigen Öffnung des Kühlmittelventils bestimmt wird. Die Sprungfunktion 30 eines Kühlmoduls (nicht dargestellt) in Figur 6 beschreibt einen zeitlichen Verlauf einer Kühlmittelge- schwindigkeit 22 in einer Kühlmittelauslassöffnung (nicht dar- gestellt) über der Zeit 24 nach einem sprungartigen Öffnen eines Kühlmittelventils (nicht dargestellt). Der Ursprung der Kühl- mittelventilsprungfunktion 40 beschreibt den Zeitpunkt zu dem das Kühlmittelventil sprungartig geöffnet wird und die Kühlmit- telgeschwindigkeit 22 den Wert Null aufweist. Die Sprungfunktion 30 kann ein zeitvariantes Systemverhalten ei- nes Kühlmoduls (nicht dargestellt) nach dem sprunghaften Öffnen des Kühlmittelventils (nicht dargestellt) beschreiben. Seite 54/65 P80649DE Mit dem Öffnen des Kühlmittelventils konvergiert die Kühlmit- telgeschwindigkeit 22 in der Kühlmittelauslassöffnung gegen ei- nen konstanten Wert (nicht bezeichnet) der Kühlmittelgeschwindigkeit 22. Die Sprungfunktion 30 kann ersatzweise mittels einer Verzugszeit 32 und einer Ausgleichszeit 34 beschrieben und/oder charakteri- siert werden, wobei sich die Verzugszeit 32 und die Ausgleichs- zeit 34 grafisch aus der Sprungfunktion 30 bestimmt werden können. Die Verzugszeit 32 kann ein Maß für die Einflüsse höherer Ordnung auf ein zeitvariantes Systemverhalten des Kühlmoduls darstellen und ergibt sich aus der zeitvarianten Sprungfunktion 30 durch die nachfolgenden Schritte: - Bestimmung eines Wendepunktes (nicht bezeichnet) der zeit- varianten Sprungfunktion 30, insbesondere der Kühlmittel- geschwindigkeit 22 - Anlegen einer Tangente (nicht bezeichnet) durch den Wende- punkt der zeitvarianten Sprungfunktion 30, und - Bestimmen der Verzugszeit 32 als Differenz zwischen dem Zeitpunkt (nicht bezeichnet) an welchem die Tangente die Abszisse (Zeitachse) schneidet und dem Zeitpunkt (nicht be- zeichnet) der sprungartigen Änderung der Stellgröße, ins- besondere der sprungartigen Öffnung des Kühlmittelventils. Die Ausgleichszeit 34 kann ein Maß für die Trägheit eines zeit- varianten Systemverhaltens darstellen, also ein Maß für die Ein- flüsse erster Ordnung auf ein zeitvariantes Systemverhalten, und ergibt sich aus der zeitvarianten Sprungfunktion 30 durch die nachfolgenden Schritte: - Bestimmung eines Wendepunktes (nicht bezeichnet) der zeit- varianten Sprungfunktion 30, insbesondere der Kühlmittel- geschwindigkeit 22, Seite 55/65 P80649DE - Anlegen einer Tangente (nicht bezeichnet) durch den Wende- punkt der zeitvarianten Sprungfunktion 30; - Bestimmen einer Asymptote an den sich nach der sprungarti- gen Änderung der Stellgröße ergebenden stationären Zustand des zeitvarianten Sprungfunktion 30; und - Bestimmen der Ausgleichszeit 34 als Differenz zwischen dem Zeitpunkt an welchem die Tangente die Asymptote schneidet und dem Zeitpunkt an welchem die Tangente die Abszisse schneidet.

Seite 56/65 P80649DE Bezugszeichenliste 10 metallisches bandförmiges Produkt 20 Kühlmittel 22 Kühlmittelgeschwindigkeit 24 Zeit 30 Sprungfunktion 32 Verzugszeit 34 Ausgleichszeit 40 Kühlmittelventilsprungfunktion 42 Kühlmittelventilzeitkonstante 100 Kühlmodul 110 Kühlbalken 112 Kühlmittelkammer 112a Übergang 114 Kühlmittelauslassrohr 114a Kühlmittelauslassöffnung 116 Kühlmittelzulauf 118 Kühlmittelventil 118a Abstand 118b Höhenbezugspunkt 120 Höhenunterschied 140 Durchflussmesseinrichtung 150 Abgang 152 Bypasskanal 154 Bypassventil 160 Kühlmodulverzweigung 200 Kühlgruppe 210 Kühlgruppenverzweigung 300 Kühlvorrichtung 400 Kühlsystem 410 Kühlmittelreservoir 420 Hauptkühlmittelzulauf 430 Hauptkühlmittelfördervorrichtung ^ _^^^^^^ Kühlmittelventilverlustbeiwert Seite 57/65 P80649DE ^ _Ü^^^^^^^ Übergangsverlustbeiwert ^ _^^^^^^^^^ Kühlmodulverzweigungsverlustbeiwert ^ _^^^^^^^^^^^ Kühlgruppenverzweigungsverlustbeiwert