La présente invention concerne un procédé de remplissage d'un récipient avec un poids net de produit au moyen d'un organe de remplissage disposé pour introduire le produit dans le récipient alors que celui-ci est porté par un capteur de force.

On connaît différents procédés de remplissage d'un récipient avec un poids net de produit. Traditionnellement, le procédé le plus simple consiste à disposer un récipient sur un organe de pesage, le récipient étant lui-mme disposé en-dessous d'un organe de remplissage dont l'ouverture et la fermeture sont commandées par l'organe de pesage en fonction du poids apparent qui est mesuré par celui-ci. Le poids apparent comprend non seulement le poids à vide du récipient et le poids net de produit contenu dans le récipient, mais également la force qui résulte du jet de produit sur la surface du produit contenu dans le récipient. Cette force varie non seulement en fonction de l'ouverture de l'organe de remplissage mais également en fonction de la viscosité du produit, de sorte que si la viscosité du produit varie au cours du remplissage, la mesure de poids effectuée par l'organe de pesage est faussée et le poids net réel de produit introduit dans le récipient à la fin du remplissage n'est pas égal au poids net de produit souhaité.

En outre, au moment de la fermeture de l'organe de remplissage, le produit compris entre l'organe de remplis- sage et la surface de produit dans le récipient, généralement appelé queue de chute, vient augmenter le poids de produit finalement contenu dans le récipient à la fin du cycle de remplissage. Le poids de la queue de chute varie en fonction du diamètre de l'orifice de l'organe de remplissage juste avant la fermeture et de la viscosité du produit. Dans les procédés traditionnels, la pression du jet pendant le remplissage et le poids de la queue de chute doivent donc faire l'objet de compensations pour obtenir finalement dans le récipient le poids net de produit souhaité.

On connaît également du brevet français 2 679 516 un procédé de remplissage consistant à asservir le débit du produit sur un débit de référence et à effectuer le remplis- sage pendant un temps fixe prédéterminé calculé au préalable en divisant le poids net par le débit de référence. Ce procédé permet d'éliminer les effets de la pression du jet sur la surface du produit contenu dans le récipient en mesurant le débit instantané sur des intervalles de temps successifs pendant lesquels la force du jet de produit sur la surface du produit contenu dans le récipient est supposée constante. Ce procédé est théoriquement très satisfaisant mais en pratique l'asservissement du débit sur un débit de référence ne permet pas d'obtenir un débit réel exactement égal au débit de référence et il est donc nécessaire de procéder à des compensations en effectuant un contrôle du poids net réel après remplissage et en modifiant les paramètres de la boucle d'asservissement pour les cycles de remplissage ultérieurs afin que le poids net réel soit aussi proche que possible du poids net souhaité.

On connaît encore du document français 2 711 610 un procédé de remplissage comportant les étapes de mesurer sur des intervalles de temps successifs le débit instantané de produit introduit dans le récipient, calculer un poids total de produit introduit dans le récipient à partir du débit instantané sur chaque intervalle de temps, et commander un arrt de l'écoulement de produit lorsque le poids total calculé atteint le poids net diminué de la queue de chute de produit. Ce procédé présente l'avantage de prendre en compte automatiquement les variations du débit instantané lors du calcul du poids total de produit contenu dans un récipient de sorte que le poids net réel de produit contenu dans le récipient après la fermeture de l'organe de remplissage n'est théoriquement affecté que par les variations de la queue de chute dont l'influence est faible.

Toutefois, lors de l'introduction du récipient sur l'organe

de pesage et de l'établissement du jet de produit lors de la commande d'écoulement, l'organe de pesage est soumis à des oscillations qui faussent la mesure du débit instantané et par voie de conséquence le calcul du poids total de produit contenu dans le récipient. Pour pallier cet inconvénient il est nécessaire de filtrer le signal de l'organe de pesage, au moins dans la phase initiale du remplissage, par des algorithmes complexes qui augmentent de façon importante le coût de mise en oeuvre de ce procédé de remplissage.

Un but de la présente invention est de proposer un procédé de remplissage d'un récipient qui puisse tre mis en oeuvre avec des algorithmes simples tout en permettant d'obtenir une grande précision sur le poids net de produit introduit dans le récipient.

En vue de la réalisation de ce but, on propose selon l'invention, un procédé de remplissage d'un récipient avec un produit au moyen d'un organe de remplissage disposé pour introduire le produit dans le récipient alors que celui-ci est porté par un capteur de force, ce procédé comprenant au moins un cycle comportant les étapes de : -disposer un récipient sur le capteur de force, -commander un écoulement de produit par l'organe de remplissage, -décompter de façon répétée un temps d'écoulement de produit depuis la commande d'écoulement, -mesurer à au moins un premier et un deuxième instants de relevé séparés une valeur d'un signal fourni par le capteur de force, -calculer un débit moyen de produit dans un intervalle de temps séparant les instants de relevé, -effectuer au moins une évaluation calculée d'un temps de remplissage à partir du débit moyen calculé et d'un poids de référence, -commander un arrt de l'écoulement de produit lorsque le temps d'écoulement de produit est égal

l'évaluation du temps de remplissage.

Ainsi, l'étape de calcul d'un débit moyen de produit minimise les conséquences des oscillations de départ de sorte qu'un résultat précis est obtenu sans qu'il soit nécessaire d'utiliser des algorithmes de calcul complexes.

Selon une version avantageuse de l'invention, un débit moyen lissé est calculé en choisissant des instants de relevé décalés par rapport à la commande d'écoulement de façon suffisante pour que le capteur de force soit sensiblement stable sur l'intervalle de temps séparant les instants de relevé. La période d'instabilité de départ du cycle est ainsi automatiquement éliminée.

Selon un mode de mise en oeuvre préféré de l'invention, le procédé comporte un cycle d'initialisation comportant les étapes de : -disposer un récipient d'initialisation sur le capteur de force, -de préférence, mesurer un poids à vide de référence du récipient au moyen du capteur de force et mémoriser le poids à vide de référence, -commander un écoulement de produit par l'organe de remplissage, -décompter de façon répétée un temps d'écoulement de produit depuis la commande d'écoulement, -calculer au moins une fois le débit moyen lissé de produit, -effectuer au moins une évaluation calculée d'un temps de remplissage à partir du débit moyen lissé et d'un poids net de produit souhaité, -commander un arrt de l'écoulement de produit lorsque le temps d'écoulement de produit est égal à l'évaluation du temps de remplissage, -mesurer le poids du récipient après remplissage et en déduire une différence entre le poids net de produit souhaité et un poids net réel de produit dans le récipient,

-corriger le poids de référence en fonction de cette différence.

Ainsi, le cycle d'initialisation met en oeuvre des étapes sensiblement identiques à celles des cycles mis en oeuvre ultérieurement pour le remplissage des autres récipients, de sorte que le poids de référence est déterminé sans coût supplémentaire.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit d'un mode de mise en oeuvre préféré du procédé selon l'invention en référence aux figues ci-jointes parmi lesquelles : -la figure 1 est un diagramme illustrant l'évolution de la force mesurée par le capteur de force en fonction du temps pendant un cycle de remplissage, -la figure 2 est une représentation schématique par blocs des étapes de remplissage pendant un cycle d'initialisation selon le mode de mise en oeuvre préféré de l'invention, -la figure 3 est une représentation schématique par blocs des étapes de remplissage pendant un cycle de remplissage normal selon un mode de mise en oeuvre préféré de l'invention.

En référence à la figure 2, le procédé selon l'invention est mis en oeuvre par un dispositif comportant d'une façon connue en soi un organe d'alimentation 1 relié à un organe de remplissage 2 disposé au-dessus d'un récipient 3 lui-mme porté par un capteur de force 4. L'organe d'ali- mentation est par exemple une cuve portée par la plate-forme rotative d'un carrousel ou une cuve séparée du carrousel et reliée à la plate-forme par une canalisation comportant un joint tournant. L'écoulement à partir de l'organe d'alimentation peut tre favorisé par une pompe centrifuge.

L'organe de remplissage 2 est par exemple une vanne ou une vis d'Archimède commandée par un moteur pas à pas, la

vitesse du moteur déterminant le débit entraîné par la vis d'Archimède, en particulier dans le cas d'un produit pâteux tel que de la mayonnaise ou d'un produit hétérogène tel qu'une sauce avec des morceaux. On remarquera à ce-propos que la commande de l'organe de remplissage ne peut pas tre effectuée directement sur une valeur de débit mais sur un paramètre physique (section d'ouverture ou vitesse de rotation de la vis), le débit réel dépendant non seulement du paramètre physique commandé mais d'autres paramètres tels que la densité du produit, sa viscosité et la pression dans le conduit d'alimentation.

Le dispositif comporte également un organe de décompte de temps 5 comprenant une horloge destinée à donner une base de temps commune aux différents organes assurant la mise en oeuvre du procédé selon l'invention.

Le diagramme de la figure 1 illustre l'évolution de la force mesurée par le capteur de force en fonction du temps pendant le remplissage d'une bouteille de un litre avec du lait. Le temps d'un cycle de remplissage est de l'ordre de 5 secondes, ce qui implique un débit moyen de l'ordre de 200 grammes par seconde. On imagine aisément qu'un débit aussi élevé implique une force de jet importante. L'établissement du jet de produit provoque donc un choc sur le fond du récipient, ce qui explique les oscillations de la force mesurée par le capteur de force pendant un peu plus d'une seconde à partir du démarrage d'un cycle. On remarquera que ces oscillations pourraient tre évitées si l'on attendait une stabilisation du capteur de force après l'introduction du récipient et si l'on effectuait une commande d'écoulement en augmentant le débit de façon très progressive pour éviter un choc sur le capteur de force. Une telle solution entraînerait toutefois un allongement de la durée d'un cycle de remplissage de façon totalement incompatible avec les cadences de remplissage exigées à l'heure actuelle.

Selon le mode de mise en oeuvre préféré de l'invention, on prévoit un procédé de remplissage comprenant tout d'abord un cycle d'initialisation permettant d'acquérir un certain nombre de paramètres propres à l'installation. Pendant le cycle d'initialisa- tion, un récipient 3 est disposé sur le capteur de force 4 et une mesure du poids à vide du récipient est effectuée après avoir laissé le capteur de force se stabiliser. La mesure du poids à vide du récipient utilisé pour le cycle d'initialisation est mémorisée et sera par la suite désignée par poids à vide de référence. Une commande de l'écoulement est ensuite déclenchée ainsi qu'un décompte de temps permettant de mesurer de façon répétée un temps d'écoulement de produit depuis la commande d'écoulement, le décompte de temps est par exemple effectué à chaque millième de seconde. Parallèlement, une mesure du signal de force fournie par le capteur de force est effectués à des instants de relevé séparés, par exemple tous les 1/250ème de seconde. Les valeurs du signal de force ainsi relevées sont utilisées pour calculer un débit moyen de produit dans l'intervalle de temps séparant les instants de relevé.

Selon le mode de mise en oeuvre préféré de l'invention, le débit moyen est calculé de deux façons différentes : d'une part un débit moyen lissé calculé en choisissant des instants de relevé décalés par rapport à la commande d'écoulement de façon suffisante pour que le capteur de force soit sensiblement stable sur l'intervalle de temps séparant les instants de relevé.

En référence à la figure 1, le débit moyen lissé ne sera donc pas calculé pendant la période d'un peu plus d'une seconde qui suit la commande d'écoulement mais sera calculé de façon répétée par la suite, par exemple entre des instants Tl, T2 et T3 qui ont été illustrés de façon volontairement très séparée sur la figure 1 pour une meilleure compréhension. Le débit moyen lissé est calculé

en divisant un écart de force entre deux instants de relevé par le temps décompté entre ces deux instants. Si l'on désigne par Fl la valeur de la force mesurée à l'instant tl, t2 la force mesurée à l'instant t2..., on peut donc calculer un premier débit moyen lissé entre des instants tl et t2 selon la formule Dl = (F2-Fl)/ (t2-tl).

A l'instant t3 ultérieur, le débit moyen lissé peut tre calculé soit en prenant l'écart de force entre F2 et F3, soit l'écart de force entre FI et F3 et en divisant cet écart par le temps décompté correspondant. Afin d'obtenir un meilleur lissage, on peut également calculer le débit moyen lissé en effectuant une moyenne de la force relevée à différents instants précédant l'instant de relevé et en effectuant le calcul de l'écart de force entre la valeur relevée au dernier instant et la moyenne calculée sur les instants précédents, puis en divisant par l'intervalle de temps pris entre le dernier instant de relevé et la moyenne des instants de relevé pris en compte pour le calcul de la moyenne des écarts de force. On peut également effectuer un lissage en effectuant une moyenne de plusieurs débits moyens lissés. Quoi qu'il en soit, chaque débit moyen lissé calculé est caractéristique d'une droite d'équation F = Dl. t+B où F est représentatif d'une force appliquée sur le capteur de force, c'est-à-dire non seulement le poids du récipient et le poids net de produit contenu dans le récipient, mais également la force du jet de produit, Dl est le débit moyen lissé, t est le temps décompté depuis la commande d'écoulement, et B est l'ordonnée à l'origine de la droite représentative du débit moyen lissé, c'est-à-dire que B est représentatif de la somme du poids à vide T du récipient et de la force Fj du jet de produit. On remarquera que la

force Fj n'est pas directement mesurable car elle supposerait une réaction instantanée du capteur de force au moment de l'établissement du jet.

Par ailleurs, un débit moyen fictif Df est calculé en divisant la valeur du signal de force à un instant donné par le temps décompté depuis la commande d'écoulement. Le débit moyen fictif est représentatif d'une droite joignant l'origine au point correspondant de la courbe de remplissage. A chaque calcul du débit moyen fictif correspond une droite différente. Afin de ne pas surcharger la figure, seules les droites représentatives des débits moyens fictifs à l'instant T2 et à la fin du remplissage ont été représentées sur la figure 1. La droite représentative du débit moyen fictif a pour équation F = Df. t.

Lorsque le débit moyen lissé et le débit moyen fictif sont calculés à un mme instant de relevé la force mesurée par le capteur de force est la mme, il est donc possible de calculer l'ordonnée à l'origine de la droite représentative du débit lissé par l'intersection des droites, soit Df. t = Dl. t + B d'où l'on tire B = (Df-Dl)/t.

Pendant le cycle d'initialisation, le poids à vide de référence Tr du récipient est connu. Il est donc possible de calculer une force de jet de référence Fjr par application de la formule Fjr = Br-Tr où Br est l'ordonnée à l'origine de la droite représentative du débit moyen lissé pendant le cycle d'initialisation.

Simultanément au calcul de la force de jet de référence, on effectue une évaluation calculée du temps de remplissage à partir du débit moyen lissé en divisant le

poids net de produit que l'on souhaite introduire dans le récipient par le débit moyen lissé calculé. Le temps décompté depuis la commande d'écoulement est périodiquement comparé au temps de remplissage ainsi calculé et un arrt de l'écoulement est commandé lorsque le temps d'écoulement de produit est égal à l'évaluation du temps de remplissage.

On remarquera qu'en raison de l'assimilation qui a été faite de la courbe de remplissage à une droite et en raison du fait que le poids de la queue de chute n'a pas été pris en compte pour commander l'arrt de l'écoulement, le poids net réel de produit contenu dans le récipient à la fin du cycle d'initialisation ne peut pas tre égal au poids net souhaité.

Selon une caractéristique de l'invention on effectue dans le cycle d'initialisation une mesure du poids total après remplissage et un calcul du poids net réel par soustraction du poids à vide de référence Tr préalablement mémorisé, le capteur de force est alors utilisé à la façon d'une balance. Un poids de référence Pr est ensuite calculé en soustrayant du poids net souhaité la différence entre le poids net réel et le poids net souhaité. A partir du poids de référence Pr on peut également calculer un temps de remplissage de référence tr en divisant le poids de référence par le débit moyen lissé au cours du cycle d'initialisation.

En référence à la figure 3, les paramètres du cycle d'initialisation sont utilisés selon l'invention pour les cycles de remplissage ultérieurs des récipients. Pour chaque cycle de remplissage un récipient est disposé sur le capteur de force mais contrairement au cycle d'initialisation une commande d'écoulement de produit par l'organe de remplissage est immédiatement effectuée sans qu'il soit nécessaire d'attendre une stabilisation du capteur de force après l'introduction du récipient. La commande d'écoulement peut mme tre anticipée par rapport

à l'introduction du récipient sur le capteur de force afin qu'en dépit du temps de réponse de l'organe de remplissage, le jet de produit atteigne le récipient au moment mme où celui-ci est mis en place sur le capteur de force, ce qui permet d'augmenter la cadence de remplissage. De la mme façon que pendant le cycle d'initialisation un calcul du débit moyen lissé et du débit moyen fictif est effectuée de façon répétée à différents instants de relevé, ce qui permet à chaque fois de déterminer l'ordonnée à l'origine de la droite représentative du débit moyen lissé comme dans le cycle d'initialisation.

La valeur calculée de cette ordonnée à l'origine est cette fois utilisée pour effectuer une estimation du poids à vide T du récipient en cours de remplissage en utilisant la force de jet de référence préalablement mémorisée par application de la formule T = B-Fjr.

La valeur du poids à vide du récipient ainsi obtenue peut tre utilisée pour contrôler le poids net ainsi qu'il sera indiqué ci-dessous.

Une évaluation calculée de temps de remplissage est ensuite effectuée en divisant le dernier poids de référence calculé par le dernier débit moyen lissé calculé.

Une commande d'arrt de l'écoulement de produit est effectuée lorsque le temps d'écoulement de produit décompté par l'organe de décompte de temps 5 est égal à 1'estimation du temps de remplissage.

Selon le mode de mise en oeuvre préféré illustré par la figure 3, une comparaison est effectuée après chaque évaluation de temps de remplissage entre le temps de remplissage calculé et le temps de remplissage de référence calculé à la fin du cycle d'initialisation et si 1'écart dépasse une valeur critique, par exemple 5 a du temps de remplissage de référence, l'arrt de l'écoulement est commandé en utilisant le temps de remplissage de référence

et un cycle d'initialisation est à nouveau lancé afin de permettre une remise à jour des paramètres de l'installation.

Si le temps du cycle de remplissage est suffisamment court par rapport à la cadence souhaitée, un contrôle est de préférence effectué à la fin de chaque cycle de remplissage. Ce contrôle consiste à mesurer le poids du récipient rempli, à comparer le poids mesuré à un poids estimé égal à la somme du poids à vide estimé et du poids net de produit souhaité. Lorsque ce contrôle révèle entre le poids mesuré et le poids estimé un écart dépassant une valeur critique, un nouveau cycle d'initialisation est déclenché. Ce contrôle peut également tre utilisé sans remplacer l'évaluation calculée du temps de remplissage par le temps de remplissage de référence lorsque l'évaluation du temps de remplissage s'écarte de façon anormale du temps de remplissage de référence.

Bien entendu, l'invention n'est pas limitée au mode de mise en oeuvre décrit et est susceptible de variantes sans sortir du cadre de l'invention tel que défini par les revendications.

En particulier, bien que l'acquisition des paramètres de l'installation ait été décrite en mettant en oeuvre un cycle d'initialisation, on peut prévoir d'obtenir ces paramètres soit par des calculs, soit par des mesures effectuées indépendamment de la mise en oeuvre du procédé de remplissage selon l'invention. Par exemple, lorsque les récipients ont un poids à vide constant d'un récipient à un autre, on peut supprimer l'étape de mesure du poids à vide du récipient dans le cycle d'initialisation ainsi que l'étape d'estimation du poids à vide du récipient dans les cycles de remplissage ultérieurs.

Lorsque les paramètres de l'installation sont très constants ou lorsque les contraintes de précision du remplissage sont réduites, on peut également prévoir de

simplifier le procédé selon l'invention en effectuant une évaluation calculée du temps de remplissage à partir d'un seul calcul du débit moyen, par exemple environ quatre secondes après la commande d'écoulement.

Par ailleurs, on remarquera sur la figure 1 qu'en raison de la forte pente de la courbe de remplissage dans sa partie sensiblement rectiligne et du faible décalage de l'ordonnée à l'origine, la droite représentative du débit moyen fictif est très proche de la courbe de remplissage réel en particulier en fin de remplissage. Sans sortir du cadre de l'invention, on peut donc prévoir d'effectuer 1'estimation de temps de remplissage en remplaçant le débit moyen lissé par le débit moyen fictif et d'effectuer une correction soit par des mesures effectuées lors d'un cycle d'initialisation, soit par des corrections calculées.

Dans le cas d'une comparaison entre le temps de remplissage évalué et un temps de remplissage de référence, on peut prévoir une mise à jour du temps de remplissage de référence en remplaçant le temps de remplissage de référence initial par le dernier temps de référence de remplissage évalué lorsque l'écart ne dépasse pas la valeur critique. On peut également prévoir un deuxième seuil critique pour lequel une alarme est immédiatement déclenchée lorsque l'écart entre le temps de remplissage évalué et le temps de remplissage de référence dépasse ce second seuil.