Die Erfindung betrifft eine piezoelektrische Vorrichtung mit zumindest einem piezoelektrischen Element, welches eine zu einem Krafteinleitelement ausgerichtete Auflageebene aufweist, wobei bei einer thermischen Belastung der piezoelektrischen Vorrichtung in der Auflageebene Ausdehnungsunterschiede zwischen dem piezoelektrischen Element und dem Krafteinleitelement auftreten.

Bei Kraftmesselementen, Drucksensoren, Beschleunigungs- und Scherkraftsensoren die piezoelektrische Kristallelemente aufweisen, tritt eine Eigenschaft dieser Materialien negativ zutage, nämlich Ausdehnungsunterschiede zu angrenzenden Materialien bei thermischer Belastung, sowie die Anisotropie einiger Stoffwerte, wie Wärmedehnung oder Querdehnung unter mechanischer Spannung.

An das eigentliche piezoelektrische Messelement schließt praktisch immer ein Gehäuse, ein Auflager, ein Druckstempel bzw. ein krafteinleitendes Element an, wobei bei diesen Bauteilen ein Wärmedehnverhalten oder Anisotropien in vergleichbarer Größe, wie bei vielen der in Frage kommenden Piezokristallen kaum zu finden sind. Insbesondere im Übergangsbereich vom anisotropen Kristallelement zum isotropen Auflager treten daher schädliche Scherkräfte und Scherspannungen auf. Einerseits kann dadurch das Kristallelement beim Aufheizen aufgrund der größeren Dehnung des Auflagermaterials zerreißen, andererseits erfolgt ein Rutschen des Kristallelements über die Auflage entlang der Kristallrichtung mit größeren Dehnung und ein anschließendes Zerreißen des Kristallelements beim Abkühlen.

Bei der Erwärmung oder Abkühlung unter Druckbelastung bzw. Vorspannung kommt es zum reibungsbehafteten Gleiten der Bauteile aufeinander oder zu starken Verspannungen sowohl des Auflagers als auch des Messelementes, da isotropes und anisotropes Material bestenfalls in einer Richtung dehnungsangepasst sein können. Meist wurde bisher das Material eines Druckstückes oder Auflagers so gewählt, dass sein Wärmedehnungskoeffizient ebenso wie sein Querdehnungsko- effizient zwischen den jeweiligen Extremwerten des Kristallelements - gemessen in der Ebene der Kontaktfläche - liegt, sodass auf diese Weise eine gewisse Beschränkung der Verspannungen bzw. der Gleitvorgänge erreicht werden konnte.

Die durch die Anisotropie und das unterschiedliche Wärmedehnverhalten hervorgerufenen Spannungen können zur Zerstörung des Auflagers oder des piezoelektrischen Kristallelements führen, letzteres vor allem bei scheibenförmigen Messelementen, angeordnet in Stapeln mit mehreren Messelementen, wie sie bei der Nutzung des sogenannten longitudinalen Piezoeffektes (Ladungsabnahme erfolgt in der Druckfläche) verwendet werden. Die über die Auflage- bzw. Kontaktflächen anliegenden Reibungskräfte wirken hier auf einen normal zu diesen Kräften verhältnismäßig geringen Querschnitt der Kristallelemente, was zum Bruch der Messelemente bei thermischer Wechselbelastung führen kann.

Weiters wird durch Verspannungen des Kristalls auch dessen Ladungsabgabe, d.h. das Messsignal beeinflusst. Beispielsweise kann es in Teilen der Druckfläche zwischen Kristallelement und Auflager zu reibungsbehaftetem Gleiten und damit zu Hystereseerscheinungen im Messsignal kommen, die natürlich vermieden werden müssen.

Im Zusammenhang mit dieser Problematik wird in der DE 196 51 227 AI vorgeschlagen, das piezoelektrische Messelement oder die dem piezoelektrischen Messelement zugekehrten Endbereiche beider Auflager in mehrere Stab-, rollen- oder stegförmige Elemente zu unterteilen, wobei die beiden Auflager und das piezoelektrische Messelement in Längsrichtung der stab-, rollen- oder stegförmigen Elemente normal auf die Richtung der Krafteinleitung im Wesentlichen dieselbe Wärmedehnung oder Querdehnung aufweisen. Beseitigt bzw. minimiert werden die genannten Probleme somit durch eine "anisotrope Bauform" des Messelementes bzw. des Auflagers.

Beispielsweise weisen die dem piezoelektrischen Messelement zugekehrten Endbereiche beider Auflager aus einem isotropen Material stegförmige Elemente oder Rollen auf, deren Wärme- und Querdehnung in Längsrichtung an jene des piezoelektrischen Messelementes angepasst ist. Die Fertigung derartiger Endbereiche ist allerdings aufwändig und die Anpassung der Wärme- und Querdehnung in Längsrichtung für viele Materialkombinationen nicht möglich .

Ein anderer Lösungsansatz wird in der DE 102 17 164 B4 beschrieben. Zur besseren Anpassung der thermischen Ausdehnung im Bereich der Kontaktflächen ist hier zu beiden Seiten des piezoelektrischen Elementes (z. B. aus GaP0 ₄ ) in Zwischenlage zum jeweiligen Auflageelement ein Anpassungselement angeordnet. Jedes der Anpassungselemente (z. B. ebenfalls aus GaP0 ₄ ) weist zumindest in der Ebene seiner beiden Kontaktflächen eine anisotrope thermische Ausdehnung auf, welche in der Richtung der maximalen Ausdehnungsunterschiede (beispielsweise in Richtung der z-Achse des piezoelektrischen Elementes) zwischen jener des piezoelektrischen Elementes und des isotropen Auflageelementes liegt.

Der Ausgleich der unterschiedlichen thermischen Ausdehnung wird beispielsweise mit Hilfe von Anpassungselementen erreicht, deren optische z-Achse in Bezug auf die Kontaktflächen um einen bestim mten Winkel gekippt bzw. um die y-Achse gedreht ist. Die therm ische Ausdehnung in Richtung der Projektion (Projektion der z-Achse auf die Kontaktfläche) l iegt zwischen jener des piezoelektrischen Elementes in Richtung z-Achse und jener der isotropen Auflage . Weiters ist die Projektion der optischen z-Achse des Anpassungselementes parallel oder antiparal lel zur op ^¬ tischen z-Achse des piezoelektrischen Elementes ausgerichtet.

Dieser Lösungsansatz ist jedoch aufwändig und lässt sich nicht im mer erfolgreich umsetzen, zumal bisher die Meinung vorherrschte, dass das Auflager möglichst hart ausgeführt sein m uss. Typische Materialien für das Auflager waren bisher N ickel- Basiswerkstoffe oder isol ierende Kerami ken (z. B. AI2O3) oder Saphir.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, die eingangs beschriebenen piezoelektrischen Vorrichtungen derart zu verbessern, dass Scherspannungen und Scherkräfte in den Bereichen zwischen den kraftein leitenden Elementen und dem piezoelektrischen Messelement m it mögl ichst einfachen Maßnahmen m ini m iert bzw. weitgehend verm ieden werden . Weiters soll die Qual ität des Messsignals verbes ^¬ sert werden, wobei i nsbesondere spontan auftretende Fehlsignale, hervorgerufen durch reibungsbehaftetes Gleiten und Rutschen der piezoelektrischen Elemente an deren Auflagen, verm ieden werden sol l .

Erfindungsgemäß wi rd dies dadurch erreicht, dass zwischen dem piezoelektrischen Element und dem Kraftein leitelement m indestens ein Übergangselement angeord ^¬ net ist, dessen E- Modul kleiner ist als der E- Modul des piezoelektrischen Elements in dessen Auflageebene. Dadurch "dehnt" oder "staucht" das piezoelektrische Ele ^¬ ment das Übergangselement. Es reduzieren sich daher im piezoelektrischen Element die Spannungswerte, die das piezoelektrische Element schädigen oder zer ^¬ reißen könnten .

Erfindungsgemäß ist bei einer piezoelektrischen Vorrichtung, bei welcher das zumindest eine piezoelektrische Element ei ne anisotrope therm ische Ausdehnung und einen durch einen Elastizitätstensor E ^K beschreibbaren, anisotropen E- Modul aufweist, der E- Modul des Übergangselements kleiner ist als die der Auflageebene zugeordneten Komponenten C22 und C33 des Elastizitätstensors E ^K .

Falls auch das Übergangsmaterial, beispielsweise ein Sinterkörper, einen anisotro ^¬ pen E- Modul aufweist, der durch einen Elastizitätstensor E ^ü beschreibbar ist, m it

so gilt C22 (E ^K ) > C22 (E ^ü ) und C33 (E ^K ) > C33 (E ^ü ). Die Komponente cu des Elastizitätstensors betrifft eine Richtung (x-Richtung) normal auf die Auflageebene (y-z- Ebene) und hat keinen Einfluss auf die Ausdehnungsunterschiede in der Auflageebene.

Zur möglichst verlustfreien Übertragung der Druckkräfte in das piezoelektrische Element weist das Übergangselement in Richtung einer auf das piezoelektrische Element einwirkenden Kraft eine Druckfestigkeit von zumindest 30%, vorzugsweise von über 90%, der Druckfestigkeit des piezoelektrischen Elements auf.

Überraschenderweise hat sich gezeigt, dass die geforderten Materialeigenschaften für das Übergangselement (kleiner E-Modul bei gleichzeitig hoher Druckfestigkeit) von einem Sintermaterial erfüllt werden, das großteils (ca. 50% bis 70%) aus gesintertem, hexagonalem Bornitrid besteht (Bezugsquelle : z.B. : HENZE Boron Nitride Products, siehe: www.henze-bnp.de).

Das Übergangselement aus Bornitrid kann in der piezoelektrischen Vorrichtung mit seinem spezifischen elektrischen Widerstand > 10 ¹² Ohm cm gleichzeitig als elektrisches Isolierelement eingesetzt werden.

Beispielsweise gilt für GaP0 ₄ und einen BN Sinterwerkstoff für den anisotropen E- Modul [GPa]

Der E-Modul eines Übergangselementes aus gesintertem hexagonalem Bornitrid, Siliciumcarbid und Zirconuim(IV)oxid liegt zwischen 30 GPa und 45 GPa bei einer Druckfestigkeit von über 100 MPa. Der E-Modul von GaP0 ₄ liegt in der Auflageebene bei viel größeren Werten, nämlich in der y-Achse bei 67 GPa und in der z- Achse bei über 100 GPa, sodass der GaP0 ₄ - Kristall das Übergangselement stauchen oder dehnen kann, ohne zu brechen . Die Einsatztemperatur des Sintermaterials reicht bis 900°C in oxidierenden Atmosphären und bis 1800°C in inerten Atmosphären. Es ist daher für piezoelektrischen Vorrichtungen (z.B. für Drucksensoren) im Hochtemperaturbereich über 600°C, sowie in speziellen Anwendungen bis über 800°C, bestens geeignet.

Das Übergangselement besteht großteils (ca. 50% bis 70%) aus gesintertem, hexagonalem Bornitrid (hBN) und kann Anteile an Siliciumcarbid (SiC), Zirco- nuim(IV)oxid (ZrC ) und/oder Siliciumoxid (S1O2) enthalten. Weiters kann als Bindemittel Boroxid enthalten sein, sowie Spuren von Silicium und Borsäure. Das Übergangselement kann zusammen mit dem piezoelektrischen Element vorgespannt sein, um Scherkräfte normal zur Vorspannrichtung aufzunehmen.

Beispielhafte Angaben zu geeigneten Materialien für das Übergangselement:

1) Sinterkörper aus ca. 70% hBN, ca. 20% Zr0 ₂ , ca. 10% SiC samt Spuren von Si und Borsäure.

2) Sinterkörper aus ca. 50% hBN, ca. 43% Zr0 ₂ , ca. 7% SiC samt Spuren von Si und Borsäure.

3) Sinterkörper aus ca. 60% hBN, ca. 40% Si0 ₂ samt Spuren von Borsäure.

Es ist auch möglich ein Übergangselement mit einem anisotropen E-Modul (beispielsweise hexagonales Bornitrid mit anisotropem E-Modul), derart zu orientieren, dass die anisotrope thermische Ausdehnung des piezoelektrischen Elementes in dessen Auflageebene optimal kompensiert wird.

Das piezoelektrische Element kann beispielsweise aus GaP0 ₄ , Langasit, Langatat oder Turmalin bestehen oder aus einer Piezokeramik, beispielsweise aus Bismuth- titanat.

Die Erfindung wird im Folgenden an Hand von Ausführungsbeispielen näher erläutert. Es zeigen :

Fig. 1 eine erfindungsgemäße piezoelektrische Vorrichtung in einer schematischen, dreidimensionalen Darstellung;

Fig. 2 eine erste Ausführungsvariante der Erfindung anhand eines Drucksensors (longitudinaler Piezoeffekt) in einer teilweisen Schnittdarstellung;

Fig. 3 eine zweite Ausführungsvariante der Erfindung anhand eines Kraftoder Beschleunigungssensor in einer seitlichen Ansicht;

Fig. 4 eine dritte Ausführungsvariante der Erfindung anhand eines Drucksensors (transversaler Piezoeffekt) in einer teilweisen Schnittdarstellung;

Fig. 5 eine vierte Ausführungsvariante der Erfindung anhand eines Be- schleunigungs- oder Vibrationssensor in einer dreidimensionalen Darstellung; sowie

Fig. 6 eine vereinfachte Seitenansicht der vierten Ausführungsvariante. Funktionsgleiche Teile sind in den Ausführungsvarianten mit gleichen Bezugszeichen versehen.

Die in Fig. 1 schematisch dargestellte piezoelektrische Vorrichtung 1 weist zumindest ein piezoelektrisches Element 2, beispielsweise ein Kristallelement aus GaP0 ₄ , auf, welches in seinen parallelen, zu den beiden Krafteinleitelementen 3 ausgerichteten Auflageebenen 4 eine anisotrope thermische Ausdehnung aufweist, derart, dass bei einer thermischen Belastung der piezoelektrischen Vorrichtung 1 in den Auflageebenen 4 Ausdehnungsunterschiede zwischen dem piezoelektrischen Element 2 und den Krafteinleitelementen 3 auftreten. Zur Minimierung bzw. Kompensation von Scherkräften und Scherspannungen, die beim Erhitzen oder Abkühlen der Vorrichtung 1 auftreten, ist zwischen dem piezoelektrischen Element 2 und den Krafteinleitelementen 3 jeweils ein Übergangselement 5 angeordnet, dessen E-Modul kleiner ist als der E-Modul des piezoelektrischen Elements 2 in dessen Auflageebene 4. Scherspannungen im piezoelektrischen Element 2 werden somit durch Dehnung oder Stauchung des Übergangelements 5 abgebaut und erreichen keine Werte, die zu einer Beschädigung des piezoelektrischen Elements 2 führen können. Mit F wird die auf das obere Krafteinleitelement 3 wirkende Kraft und mit G die vom unteren Krafteinleitelement 3 (beispielsweise ein Auflager oder Gehäuseteil) resultierende Gegenkraft bezeichnet.

Die in Fig. 2 dargestellte Ausführungsvariante der Erfindung zeigt einen Drucksensor 10 mit einer Sensormembran 11, wobei das untere Krafteinleitelement 3 als Auflager 12 des Sensors 10 ausgeführt ist. Das obere Krafteinleitelement 3 ist als von der Sensormembran 11 beaufschlagtes Druckstück 14 ausgebildet, wobei zwischen dem Auflager 12 und dem unteren piezoelektrischen Element 2 eines Stapels von z. B. vier Piezoelementen 2 ein erstes, scheibenförmiges Übergangselement 5 und zwischen dem oberen, membranseitigen piezoelektrischen Element 2 und dem Druckstück 14 ein zweites, scheibenförmiges Übergangselement 5 angeordnet ist, sodass die in den kritischen Auflageebenen 4 der randseitigen Piezoelemente 2 auftretenden Scherspannungen und Scherkräfte wirksam kompensiert werden können. Der zentrale Bereich der Membran 11 kann auch direkt am membranseitigen Übergangselement 5 anliegen.

Der Durchmesser des Übergangselements entspricht im Wesentlichen dem Durchmesser der piezoelektrischen Elemente, die in der Variante gemäß Fig. 2 unter Nutzung des longitudinalen Piezoeffektes in einem Stapel angeordnet sind. Die Dicke des Übergangselements 5 kann je nach Anwendungsfall zwischen 20% und 500%, vorzugsweise zwischen 50% und 300%, der Dicke des piezoelektrischen Elements 2 betragen. Eine dünne Beschichtung der piezoelektrischen Elemente 2, beispielsweise aus Bornitrid, ist jedenfalls nicht geeignet, die eingangs beschriebenen Scherkräfte zu kompensieren. Das Gehäuse des Drucksensors 10 ist mit dem Randbereich der Sensormembran 11 verschweißt und an einem Zentrierflansch 15 des Auflagers 14 befestigt.

Die Übergangselemente 5 dienen gleichzeitig als elektrische Isolierelemente. Gleichnamige Ladungen an den piezoelektrischen Elementen werden über dünne, duktile Elektrodenbleche 16 aus einem Folienmaterial gesammelt und mittels Signalleitungen 17 abgeleitet. In den Fig. 2 und Fig. 3 sind nur die Verbindungsschlaufen der Elektrodenbleche 16 erkennbar.

Die in Fig. 3 dargestellte Ausführungsvariante der Erfindung zeigt einen Kraft- oder Beschleunigungssensor 20 wobei das untere Krafteinleitelement 3 als Auflager 12 des Sensors 20 ausgeführt ist. Das obere Krafteinleitelement 3 ist als seismische Masse 21 ausgebildet, wobei zwischen dem Auflager 12 und dem unteren piezoelektrischen Element 2 eines Stapels von z.B. vier Piezoelementen 2 ein erstes Übergangselement 5 und zwischen dem oberen piezoelektrischen Element 2 und der seismischen Masse 21 ein zweites Übergangselement 5 angeordnet ist, sodass auch hier die in den kritischen Auflageebenen 4 der randseitigen Piezoelemente 2 auftretenden Scherspannungen und Scherkräfte wirksam kompensiert werden können. Die beiden Übergangselemente 5 und die dazwischen angeordneten piezoelektrischen Elemente 2 sind ringförmig ausgebildet, um ein am Auflager 12 und an der seismischen Masse 21 angreifendes Vorspannelement (nicht dargestellt) aufzunehmen.

Die in Fig. 4 dargestellte Ausführungsvariante eines Drucksensors 30 entspricht im Wesentlichen der Variante gemäß Fig. 2, wobei hier die piezoelektrischen Elemente 2 quaderförmig ausgebildet und unter Nutzung des transversalen Piezoeffektes stehend angeordnet sind. Das Sensorgehäuse sowie die Sensormembran wurden zur besseren Übersicht weggelassen. Die Dicke des Übergangselements 5 beträgt zwischen 5% und 200%, vorzugsweise zwischen 10% und 50%, der Höhe des piezoelektrischen Elements 2.

Die in den Fig. 5 und Fig. 6 dargestellte Ausführungsvariante der Erfindung zeigt einen Kraft- oder Beschleunigungssensor 40, wobei ein zentrales, beispielsweise T-förmiges Krafteinleitelement 3 als Auflager 12 des Sensors 40 ausgeführt ist und eine Montagefläche 22 zur Befestigung an einem hier nicht weiter dargestellten Bauteil aufweist. Zwei seitlich angeordnete Krafteinleitelemente 3 sind als seismische Massen 21 ausgebildet, wobei zwischen jeder seismischem Masse 21 und dem Auflager 12 jeweils ein Stapel mit piezoelektrischen Elementen 2 angeordnet ist und die jeweils äußeren piezoelektrischen Elemente 2 jedes Stapels unter Zwischenlage eines Übergangselementes 5 am Auflager 12 bzw. an den seismischen Massen 21 anliegen. Die vier Übergangselemente 5 und die dazwischen angeordneten piezoelektrischen Elemente 2 sind beispielsweise ringförmig ausgebildet, um ein am Auflager 12 und den beiden seismischen Massen 21 angreifendes Vorspannelement 23 aufzunehmen. Die Vorrichtung eignet sich beispielsweise zur Erfassung von Scher- und Vibrationskräften, die in der Messrichtung x auftreten und eine Scherbelastung in die Übergangselemente 5 einleiten (siehe Fig. 6).

Die elektrische Kontaktierung erfolgt über dünne Elektrodenbleche 16 aus einem Folienmaterial.