Stand der Technik

Die Erfindung geht aus von einer Vorrichtung zum Messen der Torsion oder Biegekraft nach der Gattung des Hauptanspruchs. Es. ist bekannt, daß ferromagnetische Materialien ihre Permeabilität in der Richtung, in der Zug- oder Druckkräfte einwirken, ändern. Diese Permeabili¬ tätsänderung wird berührungslos von einer Sensorspule erfaßt. Werden als Materialien amorphe Metalle verwendet, so können diese nur in Form von Folien aufgeklebt oder aufgeschweißt werden. Dabei ist es schwierig, eine hohe Haftfestigkeit oder Kriechfestigkeit des Mate¬ rials auf dem Meßobjekt zu erzielen. Ferner kann beim Anschweißen der amorphen Metalle leicht die Kristallisationsschwelle überschrit¬ ten werden, so daß sich sein Gefügezustand in Teilbereichen verän¬ dert und kein genau definierbarer Materialzustand mehr vorliegt. Ferner ist keine über den gesamten Meßbereich linear verlaufende Meßkurve erreichbar, auch wenn dazu die Beschiohtung auf der Welle unter relativ komplizierter Art und Weise mit Vorspannung aufge¬ bracht wird. Besonders in den Randbereichen weicht die Meßkurve stark von einer Geraden ab, so daß nur ein sehr kleiner Meßbereich ausgewertet werden kann. Außerdem ist der dazu notwendige Ferti¬ gungsprozeß aufwendig und schwierig durchzuführen. Es muß eine erste Schicht auf einem links verdrillten und die andere Schicht auf einem

rechts verdrillten Wellenabschnitt aufgebracht werden oder umge¬ kehrt. Dabei arbeiten die vorgespannten Oberflächenabschnitte nur in einem schmalen Meßbereich linear, so daß nur ein relativ kleiner Teil des zur Verfügung stehenden Meßbereichs ausgenützt werden kann.

Vorteile der Erfindung

Die erfindungsgemäße Vorrichtung hat demgegenüber den Vorteil, daß die Schicht mit hoher Haftfestigkeit und Krieohfestigkeit in ein¬ facher und preisgünstiger- Weise auf das Meßobjekt aufbringbar ist. Es ist keine Vorspannung notwendig. Mit Hilfe der AuswerteSchaltung ist eine über den gesamten Meßbereich linear verlaufende Kennlinie auswertbar. Mit Hilfe der die Schichten auf einer Seite des Meßob¬ jekts bis auf die Randbereiche überdeckenden Spulen ist ein relativ einfacher Einbau der Sensoren auch, bei komplizierter und schlecht zugängiger Bauweise möglich. Da die Spulen gleichzeitig relativ viele formanisotrope Zonen erfassen, wird bereits durch die Spulen selbst ein sogenannter Mittelwert gebildet. Die Wicklungsform ist leicht und in wirtschaftlicher Form dem jeweiligen Meßproblem anpa߬ bar. Auch kann die wirtschaftliche Schichttechnik (Dünnschicht-, Dickschichttechnik) zum Aufbringen der Spule verwendet werden.

Durch die in den ünteransprüchen aufgeführten Maßnahmen ist eine vorteilhafte Weiterbildung und Verbesserung der im Hauptanspruch an¬ gegebenen Merkmale möglich.

Zeichnung

Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung darge¬ stellt und in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigen Figur 1 einen magnetoelastischen Drehmomentsensor, Figur 2 eine erfindungsgemäße Schaltungsanordnung zum Betreiben der magneto¬ elastischen Sensoren gemäß Figur 1 , Figur 3 ein Diagramm, das die

Meßspannung über dem anliegenden Drehmoment zeigt, die Figuren 4 bis 7 je eine Abwandlung einer Einzelheit und Figur 8 Teilschritte eines Herstellungsver ahrens.

Beschreibung des Ausführungsbeispiels

In Figur 1 ist mit 10 eine Welle bezeichnet, deren Verdrehung durch Torsion bestimmt werden soll. Auf der Welle 10 sind zwei Bereiche 11, 12 aus hochmagnetoelastischem Material aufgebracht, dessen Per¬ meabilität sich als eine Funktion der auf die Welle 10 ausgeübten Belastung ändert. Bei der Verdrillung der Welle 10 entstehen, falls im elastischen Bereich gearbeitet wird, zwei sich unter 90° kreuzen¬ de Hauptspannungsrichtungen. Dabei wirkt längs der eingezeichneten Linie et die Zugspannung und längs der Linie (2> die Druckspannung mit jeweils gleichem Betrag. Dabei erhöht sich bei ferromagnetischen Materialien, z.B. längs der Linie 0 die Permeabilität, während sie sich längs der Linie ( erniedrigt oder umgekehrt. Ist in den Be¬ reichen in einem Winkel unter +45° bzw. -45° zur Symmetrieachse, d.h. zur Wellenachse, ein Streifenmuster ausgebildet, so ergibt sich ein richtungsabhängiges Signal. Um die Nullpunktsdri t zu vermin¬ dern, werden beide Spulen in einer Wheatstone'sehen Halbbrücke zu¬ sammengeschaltet. Sie erfassen dabei jeweils um 90° gegeneinander versetzte Zonen.

Zur Erfassung der Permeabilitätsänderung ist jedem Bereich 11, 12 eine Sensoranordnung 13 _» 1 zugeordnet. Die Sensoranordnungen 13 _» 14 sind gleich ausgebildet und bestehen aus einem Spulenträger 15, auf den eine Spule 16 aufgewickelt ist. Die Spule 16 ist möglichst mit geringem Abstand "a" zur Welle 10 anzuordnen. Die Anschlüsse 17, 18 der Spule ^' 16 sind mit einem Kondensator 21 verbunden, der mit der Spule 16 einen Parallelschwingkreis bildet. Die Parallelschwingkrei¬ se der beiden Sensoranordnungen 13» 14 sind in eine elektrische Aus¬ werteschaltung 22, die in Figur 2 näher dargestellt ist, geschaltet. •

Die Auswerteschaltung 22 ist als Differenzschaltung für die beiden Sensoranordnungen 13, 1 dargestellt. Da beide Äste der Auswerte¬ schaltung 22 aus gleichen Bauteilen bestehen, sind die Bauteile für die zweite Spule und deren Schaltungsast mit a ergänzt. Ein Wechsel¬ spannungsgenerator 25 speist die Spulen 16, 16a mit einer Wechsel- Spannung. Sine Parallelschaltung, wie oben beschrieben, bestehend aus der Sensorspule 16 und dem Kondensator 21 , ist über einen Vor¬ widerstand 26 an den Wechselspannungsgenerator 25 geschaltet. An der Sensorspule 16 ist ein Sensorsignal 27 abnehmbar. Das Sensorsignal 27 wird über eine Diode 28, eine Siebschaltung 29, bestehend aus ei¬ nem Siebkondensator 31 und einem Ableitwiderstand 32, zugeführt. Die gesiebte SignalSpannung 33 gelangt über eine Tief aßanordnung 34, die aus einem Widerstand 35 und einem Kondensator 6 gebildet wird, an eine Verstärkeranordnung 37. Die Verstärkeranordnung 37 ist als invertierende Operationsverstärker-Schaltung 38 ausgebildet, deren Verstärkungsfaktor mit den beiden Widerständen 39, 40 einstellbar ist. Dabei wird an den negativen Eingang des Operationsverstärkers 38 das Sensorsignal der Spule 16 und an den positiven Eingang des Operationsverstärkers 38 das Sensσrsignal der zweiten Spule 16a zu¬ geführt.

Das von der stromdurchflossenen Wicklung 16 der Sensoranordnung 13 bzw. 14 erzeugte magnetische Wechselfeld erfaßt die Welle 10, so daß die elektrischen Eigenschaften der Spule 16 von den Bereichen 11 bzw. 12 der Welle 10 beeinflußt werden. Zunächst bestimmt die Per¬ meabilität der Bereiche 11, 12 der Welle 10 die Induktivität der Spulen 16. Da wie bereits oben erwähnt die Permeabilität ferromagne- tischer Stoffe unter Zug- oder Druckbelastung, in die sich eine Tor¬ sionsspannung bekanntlich aufspalten lassen, ändert, kann berüh¬ rungsfrei der mechanische Spannungszustand der Welle 10 gemessen werden. Die Induktivität der Spule 16 ist ferner eine Funktion des Abstandes der Spule 16 von der Oberfläche der Welle 10 in den Be¬ reichen 11, 12. Der Abstand "a" sollte vorzugsweise deshalb zur Sr- zielung eines hohen Nutzsignales möglichst klein sein.

Die magnetischen Eigenschaften der Spule 16 werden aber zusätzlich von einem zweiten Effekt bestimmt. Das magnetische Wechselfeld indu¬ ziert in die Oberfläche der Welle 10 in den Bereichen 11, 12 Wirbel- ströme, die ein Absinken der Induktivität bewirken. Auch der Einfluß der Wirbelströme ist eine Funktion des Abstands a der Spule 16 von der Oberfläche der Bereiche 11, 12. Beide Effekte verstärken sich bei kleiner werdendem Abstand a. Infolge der im Bereich 11 aufge¬ brachten Streifenstruktur ergibt sich bei einem auf die Welle 10 einwirkenden rechts drehenden Moment eine Änderung des auf die Spule 16 wirkenden magnetoelastischen Effektes. Dabei wird der auf Zugbe¬ lastung beruhende Anteil vergrößert und der auf Druckbelastung be¬ ruhende Anteil verkleinert. Die Streifenstruktur besteht aus durch dünne Rillen oder Stege voneinander getrennte Zonen. Unter Beachtung der Polarität des Operationsverstärkers 38 ergibt sich im Diagramm nach Figur 3, das die Meßspannung U über dem Drehmoment zeigt, dadurch die im ersten Quadranten dargestellte Kurve 45. Es ist bei größer werdender Verdrillung eine tendenzielle Empfindlichkeitsab¬ nahme erkennbar. Sinngemäß stellt die Kurve im III-Quadranten den Zusammenhang bei einem Linksdrehmoment dar. Es ergibt sich eine vor allem bei kleinen Momenten ausgeprägte Empfindlichkeitszunahme mit größer werdender Torsionsspannung. Die in den II- und IV-Quadranten eingezeichneten Kurven 47 und 48 zeigen die gleichzeitig in der Spu¬ le 16a der zweiten Sensoranordnung 14 auftretende Spannung, die spiegelbildlich zur y-Achse ausgebildet ist. Die beiden Kurven 45, 46 bzw. 47, 48, obwohl ungleichmäßig gekrümmt, verlaufen gegensin¬ nig. Sie ergeben aber, bedingt durch ihr jeweiliges Steigungsverhal¬ ten, in einer entsprechenden Auswerteschaltung 22, wie in Figur 2 dargestellt, subtrahiert eine nahezu lineare Meßkurve. Die Ursache dieser Kurvenverläufe ist der bei Zug- bzw. Druckbelastung unter¬ schiedliche Verlauf der magnetoelatischen Empfindlichkeitskennlinie des Permalloymaterials der _. Bereiche 11, 12.

In manchen Fällen, z.B. bei kleinem Bauraum oder schlechter Zugäng¬ lichkeit, ist es oft nicht möglich, ringförmige Spulen 16 um die Welle 10 anzuordnen. Hierzu werden, wie in Figur 4 dargestellt, die Spulen 50 nur auf einer Seite der Welle 10 angeordnet, so daß sie nur einen Teilbereich der Bereiche 11, 12 überdecken. Dabei soll der Abstand a der Spule 50 von der Oberfläche der Bereiche 11, 12 vor¬ zugsweise konstant sein. Der Spulenträger 51 muß also einen Radius aufweisen, dessen Mittelpunkt auf der Achse der Welle 10 liegt. Die Spule 50 ist dazu in Längsrichtung der Achse der Welle 10 um den Spulenkörper 51 gewickelt. Dadurch überdeckt eine Wicklung der Spule 50 über seine gesamte Länge mehrere, in den Bereichen 11, 12 einge¬ brachte Streifenstrukturen, so daß aufgrund der gleichzeitigen, sum¬ marischen, nahezu gleichwertigen Erfassung vieler Zonen ein Mittel¬ wert gebildet wird. Fehler, die z.B. durch die Übergänge an den ein¬ zelnen Streifen begründet sind, werden durch die gleichzeitige Er¬ fassung mehrerer Zonen durch das magnetische Wechselfeld der Spulen 50 vermindert. Weitere Fehler, insbesondere die Temperaturdrift, werden durch die Differenzschaltung der beiden. Spulen in der Auswer¬ teschaltung 22 infolge der Kompensationswirkung vermindert. Die Spu¬ le 50 kann auch in Achsquerrichtung gewickelt werden, also um 90° versetzt zur in Figur 4 dargestellten Wickelrichtung. Es ist aber auch möglich, die Spule 50 auf dem segmentartigen Spulenkörper 51 rechteckig oder oval auszugestalten, wie in den Figuren 5 und 6 dar¬ gestellt ist. Es ist auch denkbar, mehrere z.B. kreisförmige Spulen 53 in Reihenschaltung auf der Innenseite des Spulenkörpers 51 anzu¬ ordnen.

Die Herstellung drahtgewickelter Spulen 50, deren For sich wegen eines konstanten Abstandes der Wellenoberfläche anpassen muß, ist relativ aufwendig. Die Spulen können aber auch auf elektrochemische Weise, z.3. geätzt oder aufgalvanisiert, oder in Druck- oder in Auf¬ dampfverfahren aufgebracht werden-

Zum Aufbringen der magnetoelastischen Schicht auf der Welle 10 ist es besonders vorteilhaft, die Oberfläche der Welle 10 aufzurauhen oder chemisch vorzubereiten. Anschließend wird durch Galvanisieren oder Plasmaspritzen eine aus beispielsweise 45/55 zusammengesetzte Fe/Ni-Schicht (Permalloy) aufgebracht. Um die Haftfestigkeit der Schicht auf der Welle zusätzlich zu erhöhen, kann noch eine ca. 2 Um starke Bindeschicht aufgebracht werden. Die unter 45° ausge¬ richteten Zonen werden anschließend mit Hilfe eines Werkzeuges, z.B. eines spitzen Drehmeißels über den gesamten Umfang eingeteilt. Bei einer axialen Beschichtungslänge von z.B. 1* 12 mm sollte die Zonenbreite c ^ 1 mm und die Breite der eingeritzten Nut ^ 0,1 mm betragen.

Ebenfalls besonders vorteilhaft erweist es sich, wenn auf der Welle 10, wie in Figur 8 dargestellt, ein reliefartiges Streifenmuster 55 durch spanabhebende oder spanlose Verfahren hergestellt wird. An¬ schließend wird die Oberfläche vollständig mit einer magnetischen Schicht 56 durch Galvanisieren, Plasmaspritzen oder anderer Verfah¬ ren beschichtet. Um wieder die gewünschten, voneinander getrennten Zonen zu erhalten, wird anschließend mit spanabhebenden oder span¬ losen Verfahren das Relief abgetragen, bis die vorstehenden Stellen 57 der Wellen herausragen und als Trennung zwischen den in den Ver¬ tiefungen liegenden magnetischen Schicht dienen.

Die vorgeschlagene Vorrichtung kann insbesondere dort eingesetzt werden, wo das Drehmoment unter äußerst eingeengten Platzverhältnis¬ sen gemessen werden muß. Aufgrund des außergewöhnlich einfachen und kostengünstigen Aufbaus der Vorrichtung eignet sie sich auch beson¬ ders für Großserienanwendungen, wie beispielsweise im Kraftfahrzeug als Sensor 'ür die elektrische Lenkhilfe.