[本発明におけるオゾン供給手法]
 先ず、本発明にかかる排気ガス浄化装置に� ��ける、排気ガスへのオゾン供給手法につい� ��以下説明する。オゾン(O ₃ )を排気ガスに添加すると、気相反応により� �気ガス中のNOxが酸化されることが知られて� �る。具体的には、NOxとオゾンとが反応し、� �記に示す反応が生じる。
 NO+O ₃ →NO ₂ +O ₂           ・・・ [1]
 NO ₂ +O ₃ →NO ₃ +O ₂   ・・・ [2]
 NO ₂ +NO ₃ →N ₂ O ₅    ・・・ [3]
 (NO ₂ +NO ₃ ←N ₂ O ₅ )
尚、以下の説明では、[1]の反応式を「第1式� �と、[2]の反応式を「第2式」と、[3]の反応式� ��「第3式」とも呼称する。なお、第3式は右� �向への反応を示す矢印が記載されているが� �左方向への反応も含む。

 従来、NOx吸蔵還元機能を有する種々のNOx吸� ��物質が知られている。これらのNOx吸蔵物質� ��生ずるNOx吸蔵は、NOxが酸化されて生じた高� ��の窒素酸化物Ba(NO ₃ ) ₂ などの硝酸塩となってNOx吸蔵物質に吸蔵され ることにより実現される。このため、NOx吸蔵 反応を効率よく行う観点からは、排気ガス中 のNOxがより多くNO ₃ やN ₂ O ₅ などのNO ₂ よりも高次の窒素酸化物として存在すること が望ましい。

 そこで、本発明では、上述したオゾン添加� ��よるNOxの酸化手法を用いて、排気ガス中の� ��次の窒素酸化物量を増加させることにする� ��具体的には、本発明では、混合ガス中のNO� �対するオゾンのモル比が1よりも大きくなる� ��うにオゾン添加を行い、第2式、第3式の反� �が生じるようにする。即ち、混合ガス中の� �ゾンの量をモルに換算したmol(O ₃ )と、同じく混合ガス中の一酸化窒素の量を� �ルに換算したmol(NO)との比が下記の関係式を� ��たすように、オゾン添加を行う。
 mol(O ₃ )/mol(NO) > 1 ・・・ [4]
尚、以下の説明では、上記[4]の式を「第4式� �とも呼称する。

 混合ガス中のNOに対するオゾンのモル比が1� ��下(mol(O ₃ )/mol(NO)≦1)の状態では、上記の第1式の反応に よりNO ₂ が生成されるものの、第2式、第3式の反応に� ��るNO ₃ 、N ₂ O ₅ の生成までには至らない。本手法では、この 点を考慮して添加するオゾンの物質量を排気 ガス中のNOの物質量よりも多くしているので� ��NOを酸化してNO ₃ 、N ₂ O ₅ とするのに(第2式、第3式の反応を生じさせる のに)十分な量のオゾンを供給することがで� �る。その結果、排気ガス中の高次の窒素酸� �物量を確実に増加させることができ、NOx吸� �を効果的に行うことができる。

 以下では、本発明にかかる排気ガス浄化� ��置の具体的な実施の形態について説明する� ��以下に説明する実施の形態では、排気ガス� ��化装置におけるオゾン供給手法に、上記の� ��法が応用されている。

実施の形態1.
[実施の形態1の構成]
 図1は、本発明の実施の形態1の排気ガス浄� �装置を説明するための図である。図1に示す� ��うに、実施の形態1の排気ガス浄化装置は、 内燃機関10の排気通路12に、触媒装置20を有し ている。触媒装置20は、その内部にNOx吸蔵還� ��型触媒22を収納している。このような構成� �よれば、排気通路12を通ってきた排気ガスが 触媒装置20に流入し、その後NOx吸蔵還元型触� ��22に流れ込むことになる。

 NOx吸蔵還元型触媒22は、PtおよびBaCO ₃ が、セラミックス担体上に担持されることに より構成されている。Ptは、CO、HCの酸化反応 とNOxの還元反応とを同時に活性させる活性点 として機能する。BaCO ₃ は、排気ガス中のNOxを硝酸塩として吸蔵する NOx吸蔵物質として機能する。

 具体的には、BaCO ₃ では、NOxがBa(NO ₃ ) ₂ として吸蔵される。吸蔵されたBa(NO ₃ ) ₂ は、主に排気ガスがリッチの状況下で還元、 分解される。なお、NOx吸蔵還元型触媒の具体 的な構成や機能に関しては既に公知となって いる(例えば、日本特許第3551346号公報)ため、 その詳細な説明は省略する。

 また、以下の説明では、貴金属(実施の形 態1ではPt等)と、担体の当該貴金属が担持さ� �ている部分とを合わせて、「触媒」と呼称� �る。また、NOx吸蔵物質と、担体の当該NOx吸� �物質が担持されている部分とを合わせて、� �NOx保持材」と呼称する。NOx吸蔵還元型触媒22 は、上記の「触媒」と「NOx保持材」とが一体 化もしくは層状に形成されているものである 。

 実施の形態1の排気ガス浄化装置は、オゾン 供給装置30を備えている。オゾン供給装置30� �、空気入口34から空気を得て、オゾン(O ₃ )を生成することができる。なお、オゾン供� �装置の構成、機能等に関しては既に種々の� �術が公知となっているため、その詳細な説� �は省略する。

 オゾン供給装置30は、触媒装置20内でオゾ ンを噴射するオゾン噴射口32を有している。� ��ゾン噴射口32は、触媒装置20内のNOx吸蔵還元 型触媒22の上流に配置されている。このよう� ��構成によれば、オゾン噴射口32からオゾン� �噴射することで、排気通路12を流れ来る排気 ガスにオゾンを添加することができる。そし て、添加されたオゾンと排気ガスとが混合し 、当該混合ガスがNOx吸蔵還元型触媒22へと流� ��込むことになる。

 実施の形態1の排気ガス浄化装置は、ECU(El ectronic Control Unit)50を有している。ECU50は、� �ゾン供給装置30と接続している。ECU50がオゾ� ��供給装置30に制御信号を送信することによ� �、オゾンの噴射時期や噴射量が制御される� �このような構成とすることで、所望のタイ� �ングでオゾン供給を行うと共に、NOx吸蔵還� �型触媒22へと流れ込む混合ガス中のオゾン量 を所望の値に調整することができる。

 また、ECU50は、内燃機関10に備えられる各 種センサ等に接続している。これにより、ECU 50が、内燃機関10の温度、機関回転数Ne、空燃 比A/F、負荷、吸入空気量などの情報を取得で きるようになっている。

[実施の形態1の具体的処理]
 以下、図2を用いて、実施の形態1の排気ガ� �浄化装置が行う具体的処理を説明する。図2� ��、実施の形態1においてECU50が実行するルー� ��ンのフローチャートであり、内燃機関10の� �動時、低温状態(例えば、Cold Start時)におい� ��実行される。

 なお、実施の形態1では、オゾン供給量を 排気ガス中のNO濃度に適合させる手法として� ��予めECU50に内燃機関10の運転状態に応じた排 気ガス中のNO濃度のマップを記憶し、このマ� ��プを利用してNO濃度推定を行うことにする� �このマップは、内燃機関10の温度、機関回転 数Ne、空燃比A/F、負荷を変数とし、排気ガス� ��のNO濃度の推定値が得られるようになって� �る。実施の形態1では、予め実験などにより� ��このマップを作成しておくこととする。

 図2に示すルーチンでは、先ず、NO量の推� ��が行われる(ステップS100)。具体的には、先� ��、ECU50が内燃機関10の運転状態に関する情報 を取得する。続いて、前述したマップが参照 され、取得された情報に基づいて排気ガス中 のNO濃度の推定値が算出される。

 次に、オゾン供給量の算出が行われる(ステ ップS110)。このステップでは、先ず、オゾン� ��給装置30内のオゾンの濃度、排気ガスの流� �、および取得されたNO濃度推定値に基づいて 、オゾンが添加された後の混合ガス中のオゾ ンとNOのモル比がmol(O ₃ )/mol(NO)=1となるようなオゾンの流量Q ₁ が算出される。続いて、算出された流量Q ₁ に対して、所定の上乗せ値δQが加算され、混 合ガス中のNOに対するオゾンのモル比が1より も大きくなるような流量Q ₂ が算出される。

 その後、オゾン供給が実行される(ステップ S130)。具体的には、ECU50が、上記流量Q ₂ でオゾン供給が実現されるように、オゾン供 給装置30に対して制御信号を送信する。そし� ��、この制御信号に基づいてオゾンが噴射さ� ��る。その結果、排気ガス中のNOが酸化され� �NO ₃ となり、NOx吸蔵還元型触媒22のNOx吸蔵反応が� ��率よく行われる。

 次に、O ₃ 供給の停止条件が成立しているか否かが判別 される(ステップS130)。ここでは、予め実験な どにより求められた、NOx吸蔵還元型触媒22が� ��性温度に到達するまでの所定時間が経過し� ��か否かが判別される。停止条件の成立が認� ��られない場合には、未だNOx吸蔵還元型触媒2 2が活性温度に達していないと判断され、ス� �ップS100からの処理が再度行われる。

 O ₃ 停止条件の成立が認められた場合には、O ₃ の供給が停止された後、空燃比がストイキか ら若干リッチ気味(スライトリッチ)となるよ� ��に内燃機関10の運転状態が制御される(ステ� ��プS140)。これにより、NOx吸蔵還元型触媒22に 吸蔵されたNOxを還元、浄化することができる 。その後、今回のルーチンが終了する。

 以上の処理によれば、排気ガス中のNOを酸� �してNO ₃ とし、NOx保持材に流れ込む排気ガス中のNO ₃ の量を増加させ、NOx吸蔵反応を促進すること ができる。これにより、実施の形態1の排気� �ス浄化装置の排気ガス浄化能力を高めるこ� �ができる。また、オゾン添加により排気ガ� �中のNOxと水蒸気との反応が促進され、硝酸� �生成し、NOxが硝酸塩として吸蔵されやすく� �るという特徴も有している。

 尚、上述した実施の形態1では、NOx吸蔵還 元型触媒22内のNOx保持材が前記第1の発明にお ける「NOx保持材」に、オゾン供給装置30が前� ��第1の発明における「オゾン供給手段」にそ れぞれ相当し、上述した具体的処理のステッ プS100~S120が実行されることで、前記第1の発� �の「オゾン量調整手段」が実現されている� �

 また、上述した実施の形態1では、NOx吸蔵 還元型触媒22内の触媒が、前記第3の発明にお ける「触媒」に相当している。

[実施の形態1の実験結果]
(測定系の構成)
 以下図3乃至6を用いて、本発明の実施の形� �1の排気ガス浄化装置に関して行った実験結� ��を説明する。本実験は、O ₃ の添加がNOx吸蔵に及ぼす影響を明らかにする ため、モデルガスを用いて実験を行っている 。図3は、本実験に用いられた測定系を示す� �である。

 本測定系は、モデルガス発生器230および複� ��のガスボンベ232を有している。モデルガス� ��生器230は、ガスボンベ232内のガスを混合さ� ��て、下記の2種類の模擬ガスを作成すること ができる。
 模擬ガス組成(2種類): (1)NO=220ppm、残部N ₂
              (2)NO ₂ =220ppm、残部N ₂

 モデルガス発生器230は、NOx吸蔵還元型触� ��試験体222が設置された電気炉に連通してい� ��。図4は、NOx吸蔵還元型触媒試験体222および その近傍を拡大して示した図である。NOx吸蔵 還元型触媒試験体222は、石英管内にNOx保持材 サンプル224を収納している。

 本実験では、NOx保持材サンプル224を、以下� ��手順で作成した。γ-Al ₂ O ₃ をイオン交換水に分散させ、これに硝酸バリ ウム水溶液を加える。この混合物の水分を過 熱除去し、120℃で乾燥させた後、粉砕して粉 末状にした。この粉末を500℃で2時間焼成し� �。バリウムの担持量は、γ-Al ₂ O ₃ 100gあたり0.1molである。このようにして作成� �た触媒を、直径1.5mm~3mmのペレットに形成し� �試験に使用した。

 図3の測定系は、酸素ボンベ240を有してい る。酸素ボンベ240は、下流側で、流量制御ユ ニット242、244にそれぞれ連通している。流量 制御ユニット242は、オゾン発生器246に連通し ている。オゾン発生器246は、酸素ボンベ240か らの酸素供給を受けて、オゾンを生成するこ とができる。オゾン発生器246は、オゾン分析 計248、流量制御ユニット250を介して、モデル ガス発生器230の下流かつNOx吸蔵還元型触媒試 験体222の上流位置に連通している。

 一方、流量制御ユニット244は、その下流で� ��接、オゾン分析計に連通している。このよ� ��な構成によれば、オゾン発生器246の電源をO NにすればO ₃ とO ₂ の混合ガスが、電源をOFFにすればO ₂ のみが、NOx吸蔵還元型触媒試験体222の上流位 置に供給される。

 図3の測定系では、流量制御ユニット242、244 およびオゾン発生器246を適宜使用することで 、下記に示す5種類の組成のガスを作成する� �とができる。このガスは、NOx吸蔵還元型触� �試験体222に注入するガスであり、以下、単� �「注入ガス」と呼称することとする。
 注入ガス組成(5種類): (1)O ₃ =0ppm、残部O ₂
              (2)O ₃ =2500ppm、残部O ₂
              (3)O ₃ =5000ppm、残部O ₂
              (4)O ₃ =12500ppm、残部O ₂
              (5)O ₃ =25000ppm、残部O ₂
そして、流量制御ユニット250により、注入ガ スを所望の流量で供給することができる。

 NOx吸蔵還元型触媒試験体222の下流には、� ��ガス分析計260、262およびオゾン分析計264が� ��けられている。これらの分析計により、NOx� ��蔵還元型触媒試験体222から流れ出るガスの� ��分を測定することができる。

 なお、本実験で使用した測定機器を下記に� ��す。
 オゾン発生器246: 岩崎電気 OP100W
 オゾン分析計248(上流側): 荏原実業 EG600
 オゾン分析計264(下流側): 荏原実業 EG2001B
 排ガス分析計260、262:
        堀場製作所 MEXA9100D(HC、CO、NOx計� ��)
        堀場製作所 VAI-510(CO ₂ を計測)

(実験内容)
 上記のような測定系において、下記の条件� ��、前述した各種組成の模擬ガスと注入ガス� ��を組み合わせ、下記の6種類の混合ガスをNOx 吸蔵還元型触媒試験体222にそれぞれ供給した 。
温度:30℃
模擬ガス流量:13.8L/min
注入ガス流量:1.2L/min
混合ガス成分:
(1)NO=200ppm、O ₂ =8%、残部N ₂
(2)NO ₂ =200ppm、O ₂ =8%、残部N ₂
(3)NO=200ppm、O ₃ =200ppm、O ₂ =約8%、残部N ₂ (mol(O ₃ )/mol(NO)=1)
(4)NO=200ppm、O ₃ =400ppm、O ₂ =約8%、残部N ₂ (mol(O ₃ )/mol(NO)=2)
(5)NO=200ppm、O ₃ =1000ppm、O ₂ =約8%、残部N ₂ (mol(O ₃ )/mol(NO)=5)
(6)NO=200ppm、O ₃ =2000ppm、O ₂ =約8%、残部N ₂ (mol(O ₃ )/mol(NO)=10)
なお、上記(2)の条件は、日本特開2002-89246号� �報に開示されているような、NO ₂ でNOx捕捉を行う場合に相当している。上記の (1)~(6)の組成のガスを、それぞれ、測定系内� �N ₂ を流してパージした後に流通させた。

 そして、NOx吸蔵還元型触媒試験体222に供� ��したNOx量(以下「供給NOx量」とも呼称する)� �ら、当該試験体の下流へ流出してきたNOx量(� ��下「下流側流出NOx量」とも呼称する)を減算 し、NOx吸蔵量を算出した。

 図5は、本実験におけるNOx吸蔵量算出方法 のイメージ図である。図5(a)は模擬ガス濃度� �試験時間を乗じて求められる供給NOx量のイ� �ージであり、図5(b)はNOx吸蔵還元型触媒試験� ��222の下流側に流出するガスの濃度に試験時� ��を乗じて求められる下流側流出NOx量のイメ� ��ジである。図5(c)に示すように、これらの差 を求めることにより、NOx吸蔵量を算出してい る。

 このようなイメージに基づき、具体的に� ��、模擬ガス成分×模擬ガス流量×試験時間を 計算することにより、供給NOx量を、排ガス分 析計の測定値×ガス流量×試験時間を計算す� �ことにより、下流側流出NOx量を算出した。� �して、供給NOx量から下流側流出NOx量を減じ� �NOx吸蔵量を求め、更に、NOx吸蔵量を触媒1gあ たりに吸蔵したNOxのmol量に変換した。

(実験結果)
 図6は、上述した(1)~(6)の混合ガスのそれぞ� �について、NOx吸蔵量の測定を行った結果を� �す図である。(1)の成分の混合ガスの結果か� �、NOとO ₂ を単に流通させるだけでは、NOxは触媒に吸蔵 されないと判断することができる。また、NO ₂ とO ₂ を供給した(2)に比して、オゾンを添加してい る(3)のほうがより吸蔵量が多くなっているも のの、その増加量は(3)と(4)の差に比して小さ くなっている。

 (3)の混合ガスは、含まれるオゾンとNOとの� �ル比が等しい(mol(O ₃ )/mol(NO)=1の状態)。この状態では、実施の形態 1の動作の説明で述べた第1式の反応は生ずる� ��のの、第2式の反応には至らない。従って、 (3)の混合ガスでは、NOの酸化はNO ₂ までで終了し、NO ₃ が生じないので、(2)の条件に比してNOx吸蔵量 がそれほど大きく増加しないと考えることが できる。すなわち、(3)の条件のように単にオ ゾンを添加しただけでは、NOx吸蔵量を増加す る効果が得られにくいとも考えることができ る。

 これに対し、(3)の状態よりも更に多くのオ� ��ンを供給し、第2式の反応によりNO ₃ が生成される(4)~(6)の混合ガスでは、NOx吸蔵� �が大きく増加している。そして、オゾン添� �量の増加に応じて(オゾンとNOのモル比であ� �mol(O ₃ )/mol(NO)の増加に応じて)、NOx吸蔵量も増加す� �結果となっている。以上の結果から、(4)~(6)� ��条件、即ち、混合ガス中のNOに対するオゾ� �のモル比が1よりも大きい条件では、第2式の 反応によりNO ₃ 量が増加し、NOx吸蔵量が大きく増加すると考 えることができる。

 なお、(5)の条件(mol(O ₃ )/mol(NO)=5)と(6)の条件(mol(O ₃ )/mol(NO)=10)とでは、NOx吸蔵量がほぼ同じ量と� �っている。この点から、触媒仕様、温度な� �に依存するNOx吸蔵量の限界値があることが� �測される。

[実施の形態1の変形例]
(第1変形例「オゾン添加量」)
 実施の形態1では、NOx吸蔵還元型触媒22に流� ��込む混合ガス中の一酸化窒素(NO)に対するオ ゾン(O ₃ )のモル比が1よりも大きく(mol(O ₃ )/mol(NO)>1)となるように、オゾン供給量を定 めた。これに対し、第1変形例では、更にオ� �ン供給量を増加し、混合ガス中の一酸化窒� �に対するオゾンのモル比が2以上(mol(O ₃ )/mol(NO)≧2)となるようにする。

 混合ガス中の一酸化窒素(NO)に対するオゾン (O ₃ )のモル比が1よりも大きければ、上述した第1 式によってNOがNO ₂ へと酸化された後もオゾンが混合ガス中に未 だ残存するため、第2式、第3式の反応が生じ� ��NO ₃ 、N ₂ O ₅ が生成される。しかしながら、第1式の反応� �に残存するオゾン量が微量な場合には、第2� ��、第3式の反応により生成されるNO ₃ 、N ₂ O ₅ の量も少なくなってしまう。

 そこで、第1変形例では、混合ガス中のオゾ ンとNOのモル比がmol(O ₃ )/mol(NO)≧2となるように、オゾンの供給量を� �整する。これにより、第1式の反応後、第2式 および第3式の反応時に当該反応に寄与する� �ゾンを十分な量だけ残存させ、高次の窒素� �化物の量の増加を確実に行うことができる� �以上述べたように、第1変形例によれば、NO� �酸化してNO ₃ 、N ₂ O ₅ とするのに十分な量のオゾンを供給すること ができ、NOx吸蔵反応を効果的に促進すること ができる。

(第2変形例「オゾン供給形態」)
 実施の形態1では、触媒装置20の外にオゾン� ��給装置30を設け、オゾン噴射口32を触媒装置 20内に配置する構成で、オゾン供給を行った� ��しかしながら、本発明はこれに限られるも� ��ではない。公知となっている種々のオゾン� ��生装置およびオゾン発生方法を用いて、排� ��ガスへのオゾン添加を行うことができる。� ��えば、排気通路12内若しくは触媒装置20内に 、プラズマ放電によって直接オゾンを生成す るような構成としてもよい。

(第3変形例「NOx吸蔵還元型触媒の形態」)
 実施の形態1では、触媒とNOx保持材とが混合 、一体化されてNOx吸蔵還元型触媒22を形成し� ��いる。しかしながら、本発明はこれに限ら� ��るものではない。種々の公知のNOx吸蔵還元� ��触媒を、本発明に用いることができる。例� ��ば、図7に示すように、オゾン供給装置30の� ��流にNOx保持材322、触媒324が、順次個別に備� ��られる構成であってもよい。

 尚、第3変形例のNOx保持材322が、前記第4� �発明の「NOx保持材」に、触媒324が、前記第4� ��発明の「触媒」にそれぞれ相当している。

 なお、上記の説明では、実施の形態1のNOx吸 蔵還元型触媒22が、PtおよびBaCO ₃ がセラミックス担体上に担持されることによ り構成されている。しかしながら、本発明に おける「触媒」、「NOx保持材」を構成する材 料は、上記説明中に明記した材料に何ら限定 されるものではない。例えば、触媒を構成す る貴金属材料としては、Pt、Rh、Pd等が知られ ており、これらのような公知の触媒材料を本 発明に用いることができる。

 また、NOx保持材を構成するNOx吸蔵物質もBaCO ₃ に限られない。例えば日本特許第3551346号公� �にあるように、Na、K、Cs、Rbなどのアルカリ� ��属、Ba、Ca、Srなどのアルカリ土類金属、Y、 Ce、La、Prなどの希土類元素を必要に応じて用 いることができる。従って、NOx吸蔵物質にNOx が硝酸塩として吸蔵される場合に、硝酸塩の 組成は実施の形態1で述べたBa(NO ₃ ) ₂ に限られるものではない。更に、貴金属やNOx 吸蔵物質の担体用の材料として、セラミック ス、アルミナ(Al ₂ O ₃ )等、適宜好適な材料を用いることができる� �

 また、上述した実施の形態1の具体的処理で は、NO濃度推定用マップを予め準備し、NO濃� �および流量、オゾン濃度および流量との間� �所定の関係が成立するようにオゾン噴射を� �った。しかしながら、本発明において実行� �れるルーチンは、これに何ら限定されるも� �ではなく、公知となっている種々の方法を� �いて必要な量のオゾンを供給することとす� �ばよい。例えば、濃度センサを用いて適宜NO 濃度を検知し、これに基づいてオゾン供給量 を調整するなどの方法を用いても良い。NOx保 持材に流れ込む混合ガス中のオゾンと一酸化 窒素(NO)のモル比がmol(O ₃ )/mol(NO)>1となるように、種々のオゾン供給� ��調整方法を用いることができる。

 また、上述した実施の形態1の具体的処理で は、O ₃ 供給の停止条件が成立したか否かの判断を、 NOx吸蔵還元型触媒22が活性温度に到達するま� ��の所定時間が経過したか否かに基づいて行� ��た。しかしながら、O ₃ 供給の停止条件の成立の判断方法はこれに限 られるものではない。例えば、NOx吸蔵還元型 触媒22に温度センサを接続して、温度を直接� ��ニタリングすることにより、同様の判断を� ��ってもよい。

 なお、上述した実施の形態1の実験結果では 、混合ガス中のNOに対するオゾンのモル比が1 よりも大きい状態として、mol(O ₃ )/mol(NO)=2、5、10を示した。しかしながら、本� ��明において「混合ガス中のNOに対するオゾ� �のモル比が1よりも大きい」状態とは、これ� ��限られるものではなく、mol(O ₃ )/mol(NO)>1を満たす状態(例えば、当該モル比 が1.1や1.5など)を全て含むものである。

 なお、NOx保持材は、NOxを吸蔵するのみで� ��く、NOxを吸着する場合もありうる。すなわ� ��、NOx吸蔵還元型触媒22は、NOxを吸蔵するだ� �ではなく、吸着する場合もあり得る。この� �め、NOx保持材における「保持」は、NOxを「� �蔵」する意味のみでなく、NOxを「吸着」す� �意味も含む。